發(fā)布時間：2023-07-09 08:54:39
序言：寫作是分享個人見解和探索未知領域的橋梁，我們?yōu)槟x了8篇的化工工藝優(yōu)化樣本，期待這些樣本能夠為您提供豐富的參考和啟發(fā)，請盡情閱讀。
【關鍵詞】化工制藥 制藥工藝 制藥設備 工藝的優(yōu)化
前言
化工制藥工藝的優(yōu)化需要有制藥工廠里完備的制藥設備為基礎，化工制藥工藝的優(yōu)化，可以從藥品制取的反應優(yōu)化而形成。也可以從制藥設備的結構優(yōu)化升級而形成化工制藥工藝的改進，中國是制藥的生產(chǎn)大國，中國的制藥行業(yè)為中國經(jīng)濟的發(fā)展做出了巨大的貢獻?；ぶ扑幍墓に噧?yōu)化，可以提高制藥生產(chǎn)過程中的生產(chǎn)效率，增加企業(yè)的生產(chǎn)收益。為制藥企業(yè)在激烈的市場競爭中，獲得一定的優(yōu)勢?；ぶ扑幑に嚨玫讲粩嗟陌l(fā)展與進步，越來越多的化工制藥工藝開始得到優(yōu)化與改革，激烈的市場競爭環(huán)境下，使得國內(nèi)越來越多的制藥企業(yè)開始對化工制藥的工藝提出更多的高要求。
一、化工制藥工藝的現(xiàn)狀
很多化工制藥廠都開始進行有序的制藥程序，采用化工反應的手段進行藥品的反應制得，同時保持藥品一定的清潔度。在完全封閉的環(huán)境下，進行藥品的生產(chǎn)。藥品在生產(chǎn)過程中，保持藥品不與外部細菌病毒發(fā)生感染，形成藥品在生產(chǎn)過程中的污染，有些藥品在與空氣接觸之后，也會發(fā)生藥品本身的反應，導致藥物的變質。很多制藥廠在進行化工制藥的過程中，會不斷的使用化工制藥工藝進行化學藥品的生產(chǎn)。運用先進的生產(chǎn)設備進行化學藥品的生產(chǎn)，為了杜絕化工藥品在生產(chǎn)過程中，被空氣與不凈潔的生產(chǎn)設備所污染，所以國內(nèi)現(xiàn)有的制藥廠家都會非常重視藥品的生產(chǎn)環(huán)境的潔凈保持。
制藥企業(yè)的生產(chǎn)滅菌以及生產(chǎn)消毒是對制藥環(huán)境最基本的維護，制藥工廠采用可靠的制藥設備進行藥品的生產(chǎn)。藥品經(jīng)由制藥設備產(chǎn)出之后，采用相對應的保質的藥品包裝對產(chǎn)出的藥品進行封閉真空包裝，防止空氣里的微生物對藥品進行的破壞與污染。當然，也要對藥品的包裝材料進行一定的消毒與滅菌。藥品與藥品的外包裝材料是直接進行接觸的，如果藥品的外包裝材料沒有經(jīng)過較好的消毒滅菌，那么一定會使得藥品在與包裝材料接觸的過程中，出現(xiàn)藥品質量的破壞。
所以對于藥品的外包裝的清潔度具有較高的要求，所以要求制藥廠要配套專門的消毒設備對藥品的外包裝材料進行消毒殺菌。藥品的外包裝材料通常不是由制藥廠進行直接生產(chǎn)制作的，而是由藥廠從其他一些外包裝材料生產(chǎn)廠家進行批貨入廠的，所以藥品外包裝材料在生產(chǎn)與運輸過程中，自然而然的不可避免的具有很多的病毒與細菌。所以，化工制藥廠在進行藥品的裝袋過程中，就必須把包裝材料進行有效的滅菌處理。以更好的保證藥品不受外部包裝材料的污染。當前國內(nèi)很多化工制藥工廠都開始重視藥品的滅菌保護，保證藥品可以不被外部環(huán)境與污染。
二、化工制藥工藝問題
化工制藥的過程，實際上就是制藥廠通過制藥設備進行藥品的生產(chǎn)。但是國內(nèi)很多制藥廠的制藥生產(chǎn)設備仍然還存在很多的生產(chǎn)安全隱患，不能夠和中國現(xiàn)有的制藥工藝相吻合。生產(chǎn)設備在進行滅菌清洗的過程中，通常都是以滅菌水的噴射為基礎的，所以可以把制藥生產(chǎn)設備進行分立或者道軌翻轉的形式進行。制藥的生產(chǎn)設備在清洗中，利用超聲波所形成的一定能量的微波，從而形成微沖流的沖擊震動，把制藥設備里的所存有的微生物及病菌徹底的消除干凈。
國內(nèi)制藥企業(yè)所有的制藥裝備與藥工藝存在著很大的不符，這樣一來，很難保證產(chǎn)品質量的可靠。制藥設備對制藥原理進行裝置與生產(chǎn)，但是制藥設備的潔凈程度與制藥要求還存有較大的距離。中國一些粉針劑以及凍干粉針劑等抗生素的無菌生產(chǎn)，通常就存在幾點較為明顯的問題，這些要求無菌生產(chǎn)的抗生素的裝瓶要求進行無菌清潔。但是瓶子進行清潔過程中，仍然存在一層瓶子不能清潔到的空間。此外，一些帶層流的封閉式的抗生素在實際的生產(chǎn)過程中難以達到實際生產(chǎn)的清潔要求。
國內(nèi)制藥企業(yè)的裝置不能夠與現(xiàn)有的制藥工藝相貼合，中國有很多帶百級層流罩的封閉式的抗生素以及按瓶子的分裝，還有對生產(chǎn)過程中全程密封生產(chǎn)等過程，都是為了可以更好的生產(chǎn)出符合質量標準的藥品。中國的制藥工廠里所有的制藥設備不能夠完成對藥品的自動生產(chǎn)檢驗，控制藥品的生產(chǎn)數(shù)量。在實際的生產(chǎn)過程中，如果需要通過人工手動的對藥品的滅菌情況進行抽查，那么手動進行抽查的商品一旦離開機器就表示藥品的報廢。
三、化工制藥工藝的優(yōu)化辦法
化工制藥的生產(chǎn)過程中，藥品的直接包裝材料進行有效的滅菌，采用真空的遠紅外線進行包裝的全程自動化的控制滅菌。在實際的生產(chǎn)過程中，一般會采用高溫的滅菌方法或者是熱輻射的方法進行藥品的包裝生產(chǎn)。干燥滅菌的方法可以大大的提高藥品包裝材料的清潔程度。在國內(nèi)很多制藥企業(yè)開始配備隧道式的滅菌干燥機進行藥品包裝材料的消毒滅菌，藥品的包裝材料仍然具有100級的高效層流，并且這種化工制藥設備的潔凈度是可調(diào)的。如果一般的藥品只需要滅菌達到10萬級，或者是30萬級的滅菌程度也都可以采用化工制藥工藝程度進行有效的達到。同時，注重制藥生產(chǎn)車間環(huán)境的衛(wèi)生的保持，保證制藥車間的衛(wèi)生環(huán)境清潔。
這樣的化工制藥工藝設備具有更高的可適用性，所以，在某種程度上，可以提高制藥企業(yè)設備的使用率。減輕制藥企業(yè)的資金投入量，制藥生產(chǎn)過程中，必須把無菌藥物的生產(chǎn)設備保證它的滅菌效果，從而更好的提高藥品生產(chǎn)質量。提高制藥工廠設備的使用率，更好的把制取高質量的藥品。有效的把化工制藥的工藝作為化工制藥設備結構的改造依據(jù)，根據(jù)化工制藥工藝的創(chuàng)新對制藥設備進行更好的改良。藥品對清潔度有著較高要求，所以在藥品的生產(chǎn)過程中，必須對藥品生產(chǎn)過程中的每個環(huán)節(jié)都進行有效的滅菌監(jiān)控。制藥車間必須配備必要的消毒設備，對藥品在生產(chǎn)過程中的每一個環(huán)節(jié)，都要進行藥品的質量監(jiān)測與藥品的質量消毒。因而，在化工制藥工廠的生產(chǎn)設備配置上，必須要對藥品質量進行嚴格監(jiān)控，對藥品進行消毒，保證藥品質量，讓藥品的生產(chǎn)更加趨于簡潔與高效。
四、結語
化工制藥工藝事實上就是制藥企業(yè)進行藥品的生產(chǎn)過程，化工制藥的生產(chǎn)過程離不開制藥企業(yè)制藥設備的工業(yè)化生產(chǎn)。所以，化工制藥工藝的生產(chǎn)過程中，必須有效的把化工制藥的實踐生產(chǎn)結合化工制藥的生產(chǎn)理論，有效的提高制藥的生產(chǎn)效率，把制藥設備進行改造。以更加節(jié)約的制藥生產(chǎn)原料進行生產(chǎn)更多、質量更好的藥品。制藥企業(yè)很多的生產(chǎn)過程，也存在很多重復消毒的過程，如果制藥生產(chǎn)過程 ，具有并存著藥品的干燥與消毒，那么就可以省略藥品的干燥工藝。因為藥品在消毒的過程中，就會自然而然可以對藥品進行消毒與干燥。省略重復類似的制藥過程，可以降低制藥的生產(chǎn)成本，提高制藥的生產(chǎn)效率。
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【關健詞】恩德粉煤氣化；工藝優(yōu)化
中化吉林長山化工有限公司設計合成氨裝置生產(chǎn)能力為600 t/d，氣化工段采用恩德粉煤氣化工藝，自2003年底開車以來氨產(chǎn)始終在530-550t/d徘徊， 壓縮機打氣量有限及煤氣中有效氣成分低是其主要原因，對此我車間從優(yōu)化恩德爐工藝操作方面入手進行改造與攻關，取得了可喜的效果，我公司從2007年大修開車后合成氨生產(chǎn)屢創(chuàng)新高，平均在580t/d左右，到目前為止最高日氨產(chǎn)達到625噸，去年年產(chǎn)合成氨18.83萬噸。恩德系統(tǒng)處于穩(wěn)定運行狀態(tài)。下面將恩德系統(tǒng)的運行情況歸納如下。
造氣系統(tǒng)兩臺恩德爐自2003年底開車到目前已連續(xù)運行10年多，這期間圍繞恩德爐的穩(wěn)定運行、增產(chǎn)降耗一直在不斷的進行探討與摸索，其間在優(yōu)化工藝操作指標方面取得了很大成效，主要從以下方面進行工藝指標的調(diào)整，下面簡要作以介紹。
1.入爐蒸汽量的工藝優(yōu)化（2005.9-2006.7）
1.1優(yōu)化的目的及原因
根據(jù)沸騰爐氣化原理，氣化劑中富氧空氣與其中蒸汽比例與氣化反應中吸收熱量各放熱量、生產(chǎn)過程中熱量損失，以及燃料性質有關。蒸汽用量過多，利于C+2H2O=CO2+2H2的反應，生成氣中H2含量有所增加，氣體中CO2含量也相應增加，而CO含量下降，總體CO+H2含量下降，此外大量未分解蒸汽會帶出熱量，增加煤耗。蒸汽用量過少，經(jīng)濟上不合理，并易造成氣體質量惡化及操作上出現(xiàn)不穩(wěn)。在我廠恩德爐03年底開車投入運行到2005年上半年，我們按照恩德公司提供的操作指標操作，汽氣比（蒸汽（kg）/富氧空氣（Nm3））控制在0.9左右，在當時出現(xiàn)的主要問題是煤氣中CO含量低，CO2含量偏高，CO含量在27-31%左右，CO2含量為22-24%，由于CO含量偏低，造成凈化中變觸媒床層溫度經(jīng)常下滑，另外煤氣中有效氣成分不高，各種消耗較高。針對上述問題，于2005年下半年根據(jù)我廠所用煤特點及實際運行情況，決定對入爐蒸汽量進行調(diào)整，以達到經(jīng)濟運行的目的。
1.2優(yōu)化步驟
（1）煤質分析：活性（950℃，>65%）、灰熔點（T2>1250℃）、粒度（0-20mm，其中0-4mm
（2）蒸汽流量表、富氧空氣流量表、溫度表調(diào)校準確。
（3）富氧濃度、料位、操作溫度不變，逐漸降低入爐蒸汽比例，尋找最佳蒸汽比例。
1.3調(diào)整優(yōu)化原則
在工藝調(diào)整過程中，保證氣化劑量在臨界流化風量之上，保證恩德爐穩(wěn)定運行不結焦為原則，根據(jù)有效氣和煤質情況進行汽氣比的調(diào)整。
1.4調(diào)優(yōu)情況
從2005年9月到2006年7月，入爐汽氣比逐漸由調(diào)整前的0.65調(diào)整到0.52，在調(diào)整過程中保證了恩德爐的穩(wěn)定運行。適當?shù)钠麣獗?，有效氣明顯增加，噸氨氧耗、煤耗、蒸汽消耗都有明顯下降，過低的汽氣比不利于爐況的穩(wěn)定運行，爐內(nèi)開始結塊；氣體成分變差，有效氣不增加，CH4含量增加；煤耗明顯增加。根據(jù)我廠入爐煤實際情況及運行經(jīng)驗，整體汽氣比保持在0.5-0.55是較為適宜的，調(diào)優(yōu)數(shù)據(jù)如表一所示。
2.入爐富氧濃度、二次風溫度的工藝優(yōu)化（2007.7）
2.1工藝優(yōu)化的目的
理論與實踐表明，提高入爐氣化劑中氧氣濃度可以增加煤氣中有效氣成分，提高操作溫度可以降低煤氣中有機物含量。此次工藝調(diào)整對富氧濃度，爐中部操作溫度進行調(diào)整與優(yōu)化。
2.2調(diào)優(yōu)步驟
（1）煤質分析，保證入爐煤全水含量
（2）氣化爐溫度、料位及一、二次風比例保持不變（二次風比例占20%），將富氧濃度由80%提至95%，每提高5%運行5小時，汽氣比隨富氧濃度增加做適當增加。
（3）富氧濃度提到95%，將恩德爐中部溫度由990℃提到1015℃，每提高10℃運行5小時。
2.3調(diào)整優(yōu)化原則
為了保證提濃操作的成功，避免以往歷次提濃過程中出現(xiàn)的運行時間不長，爐內(nèi)結疤嚴重的問題，此次提溫規(guī)定，一次風氣化劑中富氧空氣量>9000 Nm3/h，控制爐下溫度在975℃以內(nèi)，在調(diào)整優(yōu)化過程中保證爐內(nèi)不結疤，二次風噴嘴不掛渣，通過入爐蒸汽量進行調(diào)節(jié)。
2.4調(diào)優(yōu)情況
調(diào)優(yōu)工作從7月12日開始到7月15日為止。在調(diào)整優(yōu)化過程中恩德爐保證了穩(wěn)定運行并取得了滿意效果，從8月開始按調(diào)優(yōu)后指標進行操作，富氧濃度按90-95%操作，接近純氧，有效氣成分提高2%左右，兩臺爐已連續(xù)運轉最高120天。調(diào)優(yōu)數(shù)據(jù)如表二所示。
3.加強入爐煤管理，優(yōu)化干燥系統(tǒng)工藝（2008年）
3.1工藝優(yōu)化的原因和目的
根據(jù)目前的情況，現(xiàn)在煤種（海拉爾）比較單一，煤中含水達28-33%，熱值13-15MJ/Kg，灰熔點在1170-1200℃。氣化爐在溫度、汽比、富氧濃度方面調(diào)節(jié)的空間已很有限了。若想提高有效氣，降低消耗，最好的辦法就是降低入爐煤的水分，開好煤干燥系統(tǒng)
3.2調(diào)優(yōu)步驟
（1）貯備經(jīng)干燥系統(tǒng)干燥后的煤1200噸；
（2）在保證氣化爐溫度、富氧濃度不變的情況下進行；
3.3調(diào)整優(yōu)化原則
為了保證干煤的試燒成功，避免煤內(nèi)結疤，通過入爐蒸汽量進行調(diào)節(jié)。
3.4調(diào)優(yōu)情況
2008年9月13日二班9：30分開始上干煤，15：00開始計消耗至22：00結束。在調(diào)整優(yōu)化過程中恩德爐保證了穩(wěn)定運行并取得了滿意效果。有效氣成分提高、氧耗、煤耗降低。但由于干燥系統(tǒng)設計原因，兩套干燥不能同時運行，不能保證煤的烘干量，目前還達不到試燒時的效果，還有待干燥系統(tǒng)的進一步優(yōu)化。調(diào)優(yōu)數(shù)據(jù)如表三、四所示。
4.其它工藝操作指標的優(yōu)化
4.1爐內(nèi)料層高度優(yōu)化
在保證充分流化的前提下，采取高料位操作是我們通過幾年來逐漸摸索出來的生產(chǎn)經(jīng)驗，高料位操作可以增加原料在爐內(nèi)的停留時間，保證原料的充分反應，使得煤耗及灰渣殘?zhí)枷陆?，現(xiàn)在灰渣殘?zhí)嫉姆治鲋狄延?4年的10%下降到目前的2-4%左右。
4.2爐內(nèi)操作溫度的優(yōu)化
關鍵詞：循環(huán)水降本增效殺菌劑爐內(nèi)水處理三劑費用
中圖分類號：TK223.5 文獻標識碼：A 文章編號：
1、前言
熱電部二電站是為天津石化100 萬噸/年乙烯及配套項目熱電工程提供配套服務而實施的項目。二電站建有3臺420t/h CFB鍋爐,兩臺100MW汽輪機組。鍋爐補水為中沙供二級除鹽水摻加部分凝液。循環(huán)水系統(tǒng)主要為2臺100MW雙抽冷凝式汽輪機、空壓機組提供冷卻作用。循環(huán)水補充水為淡化海水，循環(huán)水設計處理量為3.4716萬立/小時。
2012年恰值成本年，車間多次召集技術例會，總結多年來的管理經(jīng)驗，優(yōu)化工藝管理方案，大膽創(chuàng)新，采用優(yōu)化藥劑投加方案的方法。在保證鍋爐給水、爐水、循環(huán)水水質合格的前提下，最大程度地降低三劑消耗，降低水處理成本，提高運行的經(jīng)濟性。
2、優(yōu)化前狀況
2.1、二電站鍋爐給水采用中沙二級除鹽水以及部分凝液作為鍋爐給水，由于鍋爐給水存在部分TOC含量，給水TOC進入鍋爐后，造成了爐水PH值的下降，使爐水PH值偏于下線，甚至略低于指標。為了達到提高爐水的PH值的目的，采用提高中和胺的投加量來提高給水PH值的方法，給水的PH值控制在偏于指標上線，一般在9.5－9.6（指標PH：9.2--9.6），因此中和胺的用量較大。為降低爐水處理成本，采用適當提高爐水藥劑的鈉--磷比，達到提高爐水PH值，使爐水PH值達到（9.0-9.7）合格范圍內(nèi)。這樣鍋爐給水PH值就可以維持在低限控制，降低給水中和胺的投加量。
2.2、為保證設備的安全運行，二電站循環(huán)水連續(xù)投加緩蝕劑及阻垢劑、殺菌劑二氧化氯、強氯精，沖擊投加殺菌增效劑（剝離劑）、非氧化性殺菌劑。2011年二電站循環(huán)水處理費用為483萬元，殺菌劑費用占到241.34萬元，在二電站循環(huán)水處理中，氧化性殺菌劑主要以二氧化氯為主摻加部分強氯精，二氧化氯價格較高，殺菌劑費用占藥劑費用比例高達50%，同行業(yè)中為30%左右，因此殺菌劑費用不近合理。存在較大的可壓縮空間。殺菌劑投加由以二氧化氯為主改為以強氯精為主，在保證各項指標的前提下，降低循環(huán)水處理費用。
3、目標
2011年二電站爐內(nèi)水處理及循環(huán)水處理藥劑費用724萬元。2012年優(yōu)化藥劑方案，最大限度地降低爐內(nèi)水處理藥劑費用及循環(huán)水藥劑費用，降低費用額度確保值：180萬元；努力值：200萬元；奮斗值：240萬元。
圖一目標對比圖
4、采取的措施
4.1、二電站爐水三劑降耗措施
通過爐內(nèi)加藥動態(tài)調(diào)整，降低二電站爐內(nèi)水處理藥劑費用。車間針對二電站補給水TOC超標情況，有針對性的制訂水質監(jiān)督調(diào)整方案，動態(tài)調(diào)整藥劑加入量。具體方法：
4.1.1開展儀表準確率攻關，提升儀表準確率，提升調(diào)整的及時性。
加強在線儀表特別是PH表的監(jiān)督，運行人員每班對實驗室儀表進行定位校準，用實驗室儀表確認在線儀表的準確性，車間管理人員根據(jù)給水中和胺的加入量以及給水電導率的變化，跟蹤給水PH值，并且每周對實驗室儀表和在線儀表的PH顯示值進行比對（如下表），根據(jù)差值，通知熱工儀表保運人員對在線儀表進行校正，確保在線儀表的準確性，及時反映爐水PH值的變化，保證水質合格。
表1 儀表校正記錄
4.1.2保持鍋爐給水PH值低限運行
繼續(xù)在爐內(nèi)應用高鈉磷比的爐水處理藥劑，提高爐水PH值，保證爐水水質合格。降低中和胺的使用量。
表2 爐水、給水合格率對照表
表32012年與2011年中和胺消耗量對照表
由表2、表3可以看出，繼續(xù)在爐內(nèi)應用高鈉、磷比的爐水處理藥劑，適當提高鈉磷比的比值，保證了爐水PH值的合格率，同時由于給水PH值在低限值運行，因此2012年比2011年節(jié)約中和胺16.478噸。
4.2、二電站循環(huán)水三劑降耗措施
4.2.1減少二電站循環(huán)水剝離次數(shù)，降低剝離藥劑費用。
循環(huán)水系統(tǒng)剝離的目的主要是清除系統(tǒng)粘泥，降低系統(tǒng)腐蝕。2012年為加強循環(huán)水的管理，增加了黏泥試驗，根據(jù)循環(huán)水黏泥情況，減少剝離次數(shù)。
循環(huán)水剝離次數(shù)始終是按照每月一次，每月末進行，投加生物殺菌劑NX1500 1噸，非氧化殺菌劑1噸。2012年為加強循環(huán)水的管理，增加了循環(huán)水粘泥量的監(jiān)測項目，每周三進行一次粘泥的測定。
表4 循環(huán)水粘泥監(jiān)測數(shù)據(jù)
粘泥量的控制指標為≤2ml/m3。從1、2、3月份粘泥實際監(jiān)測情況來看，遠遠低于國家標準。因此取消冬季了1月、3月份的剝離。這樣減少了剝離次數(shù)2次，減少2噸BD1500的消耗，同時最大限度的降低消泡劑的用量。
4.2.2優(yōu)化二電站循環(huán)水阻垢緩蝕藥劑消耗。
根據(jù)循環(huán)水中活性組分的成份含量，調(diào)整循環(huán)水緩蝕劑AEC2521的消耗量。根據(jù)循環(huán)水的腐蝕情況，降低正磷含量，采取較低磷的方案，降低阻垢劑ZP8514的消耗。
4.2.3合理投加二電站殺菌劑，殺菌劑投加由以二氧化氯為主改為以強氯精為主，降低殺菌劑費用。
二電站為控制微生物的生長，減少微生物及藻類對設備的危害，循環(huán)水系統(tǒng)投加氧化性殺生劑二氧化氯摻加部分強氯精，保證循環(huán)水余氯含量在0.1—0.5mg/L的指標范圍內(nèi),來保證殺菌滅藻的效果。二電站2011年殺菌劑采用二氧化氯輔助投加強氯精方案，費用占循環(huán)水處理費用的50%，由于循環(huán)水氧化性殺菌劑二氧化氯投加濃度僅有0.2%，且藥劑價格較高，以投加二氧化氯為主，二氧化氯消耗量較大，藥劑使用成本較高。
三氯化異氰尿酸（強氯精）在水中水解，生成次氯酸和異氰尿酸，由于其有效氯含量高而具有強烈的殺菌滅藻作用，在水中溶解速度較慢，溶液有效時間持續(xù)長，費用較低。
因此，2012年采取減少氧化性殺菌劑二氧化氯的使用量，調(diào)整強氯精的投加量，保證循環(huán)水的余氯值，從而保證殺菌滅藻的效果。同時最大限度地降低循環(huán)水藥劑費用，降本增效。
投加方式：二氧化氯由全天投加改為冬季上午半天投加，春秋季節(jié)改為從上午9：00投加至下午2：00結束。強氯精投加時間為白天投加，根據(jù)循環(huán)水異養(yǎng)菌監(jiān)測數(shù)據(jù)，保證循環(huán)水余氯含量冬季在0.1—0.2mg/L，夏季為0.3--0.4的范圍，根據(jù)現(xiàn)場實測值調(diào)整投加量。
表5二氧化氯、強氯精消耗表以及部分監(jiān)督指標
二電站循環(huán)水場在投加強氯精摻加二氧化氯之后，車間密切關注循環(huán)水各項指標的變化情況，以及機研所對監(jiān)視管段和監(jiān)視掛片的檢測結果。由于強氯精和二氧化氯同屬氯系殺菌劑，因此具有協(xié)調(diào)增效性，殺菌效果良好，（見表5）異氧菌數(shù)量、粘泥、監(jiān)視管段的腐蝕速率、沉積速率的監(jiān)測均合格。
5、取得的效果
5.1優(yōu)化爐內(nèi)水處理藥劑方案，節(jié)約三劑費用。
表6給水、爐水處理藥劑費用對照表
表6中中和胺為鍋爐給水藥劑，目的提高給水及凝液系統(tǒng)PH值；HP5495、BT3000、BT4000為高鈉磷比爐內(nèi)水處理藥劑。從表6可以看出，2012年與2011年相比，雖然提高了爐水處理藥劑的費用，但中和胺用量降低顯著，目前給水的PH值一般控制在9.2-9.4，比加藥前控制9.5-9.6下降了近0.3。雖然高鈉磷比的爐水處理藥劑費用比2011年有所增加，由于中和胺費用降低顯著，因此2012年給水及爐水處理藥劑整體費用也有大幅下降，全年節(jié)約爐內(nèi)水處理三劑費用96.02萬元。
5.2優(yōu)化循環(huán)水藥劑投加方案，節(jié)約藥劑費用
表7 2012年與2011年緩蝕阻垢劑、剝離藥劑費用對比
表82012與2011年循環(huán)水處理殺菌劑費用對比
由表7和表8可以得到殺菌劑費用由2011年占循環(huán)水總費用的50%降低到了43%，
從表7中可以看出2012年與2011年緩蝕阻垢劑、剝離藥劑費用減少了約48.08萬元。從表8中可以看出2012年與2011年殺菌劑費用減少了92.65萬元。循環(huán)水共計減少藥劑費用140.73萬元。
因此，通過優(yōu)化工藝，2012年比2011年節(jié)約爐內(nèi)水處理及循環(huán)水處理藥劑費用236.75萬元。
在總結多年水處理的工作經(jīng)驗的基礎上，通過優(yōu)化藥劑管理，基本達到了2012年初制定的奮斗目標。
參考文獻
《工業(yè)水處理技術》第二版 化學工業(yè)出版社
關鍵詞：平臥菊三七（Gynura procumbens）；綠原酸；提?。患兓?/p>
中圖分類號：R284.2；S567.23+6 文獻標識碼：A 文章編號：0439—8114（2012）19—4348—04
平臥菊三七（Gynura procumbens （Lour） Merr.）為菊科三七屬多年生草本藥食兩用植物[1]，近代藥理研究表明其具有降壓[2，3]、降糖[4，5]、降脂[5]、抗氧化[6]、消炎[7]、抗癌[8，9]等功效。其主要活性成分有綠原酸、黃酮類、生物堿、萜烯類、香豆素類等[10—13]。綠原酸是植物在有氧呼吸過程中由磷酸戊糖途徑（HMS）的中間產(chǎn)物合成的一種苯丙素類物質，它包括綠原酸、隱綠原酸、新綠原酸、萊薊素等十多種同分異構體，具有抗菌、抗病毒、保肝利膽、抗腫瘤、降血壓、降血脂、降糖、清除自由基等作用，是保健品、食品、藥品及化妝品的重要原料。綠原酸在植物界廣泛存在，在忍冬科和菊科植物中含量較高[14—17]。本研究采用超聲波醇提法從平臥菊三七中提取綠原酸，并選用吸附容量大、選擇性好、吸附迅速、解吸容易、再生簡單的大孔樹脂對其進行純化，以期為進一步開發(fā)利用平臥菊三七提供理論指導。
1 材料與方法
1.1 材料與儀器
平臥菊三七葉采自江西農(nóng)業(yè)大學中藥園，烘干粉碎后過60目篩，裝袋備用；綠原酸標準品由湖南瀏陽艾特天然產(chǎn)物研究與開發(fā)有限公司生產(chǎn)；無水乙醇、鹽酸、氫氧化鈉均為分析純；大孔樹脂AB—8、S—8、NKA—2、NKA—9、X—5、HPD600、D101、H103均購于滄州寶恩吸附材料科技有限公司。
UV—754型紫外可見分光光度計（上海光譜儀器有限公司）；LXJ—ⅡB低速離心機（上海安亭科學儀器廠）；KQ3200DB型臺式數(shù)控超聲波清洗器（昆山市超聲儀器有限公司）；pH計（Thermo電子公司）；恒溫水浴鍋（上海亞榮生化儀器廠）；小型粉碎機（長沙市常宏制藥機械設備廠）；ZHWY—1102型搖床（上海智城分析儀器制造有限公司）。
1.2 實驗方法
1.2.1 超聲波輔助乙醇浸提法提取綠原酸 ①提取工藝流程。稱取1 g左右平臥菊三七葉樣品粉末加入適量石油醚揮干備用超聲波輔助乙醇提取離心取上層清液定容至25 mL吸取1 mL溶液定容到25 mL容量瓶，得平臥菊三七提取液[18]。②綠原酸標準曲線的繪制[19]。稱取綠原酸標準品5 mg，用70%（體積分數(shù)，下同）的甲醇溶液定容于25 mL的容量瓶，配制成200 μg/mL的標準溶液，然后用移液管分別取上述標準溶液1.0、2.0、3.0、4.0、5.0 mL置于25 mL容量瓶中，用70%的甲醇溶液定容，配成濃度分別為8、16、24、32、40 μg/mL的標準溶液，用紫外可見分光光度計在波長328 nm下測定吸光度，得到綠原酸標準溶液濃度（X//μg/mL）與吸光度A328 nm（Y）的回歸方程為Y=0.041 3X—0.015 7，R2=0.999 6（圖1）。③正交試驗優(yōu)化綠原酸提取工藝。設計正交試驗考察pH、料液比、超聲波超聲功率和乙醇體積分數(shù)對平臥菊三七中綠原酸提取率的影響，正交試驗因素與水平見表1。
1.2.2 大孔樹脂純化綠原酸
1）工藝流程。平臥菊三七提取液依次經(jīng)石油醚、氯仿、乙酸乙酯萃取得水相液作為樣液上樣于大孔樹脂不同體積分數(shù)的乙醇進行梯度洗脫接綠原酸含量最高的洗脫液旋轉蒸發(fā)濃縮洗脫液除去乙醇冷凍干燥得綠原酸粗品。
2）樹脂的預處理[20]。各種樹脂分別用雙蒸水溶脹、浮選后，在1 mol/L NaOH溶液中浸泡4 h，用雙蒸水洗至中性；然后用0.5 mol/L HCl溶液浸泡24 h，不斷攪拌，用雙蒸水洗至中性；再在70%（體積分數(shù)，下同）的乙醇溶液中浸泡24 h并不斷攪拌，用去離子水洗至無白色渾濁、無乙醇味后用雙蒸水浸泡待用。
3）樹脂的靜態(tài)吸附與解吸試驗。①靜態(tài)吸附。準確稱取預處理好的樹脂1 g，裝入150 mL磨口三角瓶中，加入50 mL已測定濃度的樣液，蓋緊瓶塞，在25 ℃恒溫水浴搖床上振搖24 h，充分吸附后過濾，測定吸附液中綠原酸的濃度，按式（1）和式（2）計算吸附量Q和吸附率E。②靜態(tài)解吸。將完成吸附的樹脂過濾后放入150 mL磨口燒瓶中，加入50 mL 70%的乙醇，在25 ℃恒溫水浴搖床上振搖24 h，收集洗脫液，測定吸光度，按式（3）計算解吸率D。
Q=■ （1）
E=■×100% （2）
D=■×100% （3）
式中，Q為吸附量（mg/g）；C0為綠原酸樣品的初始濃度（mg/mL）；Ce為吸附后樣液中綠原酸的濃度（mg/mL）；V為吸附液體積（mL）；W為樹脂質量（g）；C2為解吸液的濃度（mg/mL）；V2為解吸液體積（mL）。
4）樹脂的動態(tài)吸附與洗脫試驗。①上樣流速對泄漏率的影響[21]。把處理好的樹脂裝入吸附柱，上樣液流速分別為2、4、6、8、10 mL/min，分別收集不同流速下的流出液，按式（4）計算泄漏率。②上樣液pH對動態(tài)吸附的影響[21]。分別調(diào)節(jié)上柱液的pH為2、3、4、5、6，以一定的流速進行動態(tài)吸附，收集流出液，檢測其中綠原酸的含量，計算其吸附率。③梯度洗脫曲線的繪制。取50 mL的樹脂裝柱，調(diào)節(jié)提取液pH為3，按流速2 mL/min上樣進行吸附。待吸附完全后，依次用去離子水和體積分數(shù)分別為10%、30%、50%、70%、90%的乙醇水溶液各5 BV進行洗脫，分別收集每BV洗脫液，測定吸光度，繪制梯度洗脫曲線。
泄漏率=■×100% （4）
2 結果與分析
2.1 正交試驗結果
平臥菊三七中綠原酸提取工藝的正交試驗結果見表2，利用DPS軟件進行極差分析、方差分析和Duncan’s新復極差法進行多重比較，優(yōu)選出超聲波輔助醇提法提取平臥菊三七中綠原酸的最佳工藝參數(shù)。結果表明，各因素對綠原酸提取率的影響由大到小依次為料液比、乙醇體積分數(shù)、pH、超聲功率。其中料液比、乙醇體積分數(shù)和pH對綠原酸提取的影響極顯著，超聲功率的影響不顯著。最佳提取工藝為A3B1C2D2，即pH 4、料液比1∶15（m∶V，g/mL）、超聲功率120 W、乙醇體積分數(shù)70%，在此條件下進行驗證試驗，得到綠原酸的平均提取率為3.13%，高于正交試驗組合的最高值，說明該結果是可靠的。
2.2 樹脂的靜態(tài)吸附與解吸試驗結果
表3為8種樹脂對綠原酸的吸附和解吸效果。從表中可以看出，S—8、H103、HPD600的吸附率高于其他5種樹脂，而HPD600的解吸率遠高于其他類型的樹脂，考慮到綠原酸的極性與大孔樹脂的吸附解吸特性，HPD600樹脂為適合用于綠原酸純化的樹脂。
2.3 HPD600樹脂的動態(tài)吸附與洗脫試驗結果
2.3.1 上樣流速對泄漏率的影響 上樣流速影響吸附質向樹脂表面的擴散，從而決定吸附效果。如果流速太快，吸附質分子來不及擴散到樹脂內(nèi)表面就已經(jīng)從柱中流出而泄漏，造成樣品流失，但流速太慢會造成試驗周期過長，增加成本。圖2為不同流速下樣品的泄漏率。從圖中可以看出，綠原酸泄漏率隨上樣流速的加快而升高，上樣流速大于4 mL/min時，綠原酸的泄漏率迅速升高。
2.3.2 上樣液pH對綠原酸吸附率的影響 圖3為上樣液pH對動態(tài)吸附綠原酸吸附率的影響?？梢钥闯觯G原酸的吸附率隨pH的增大呈先上升后下降的趨勢，pH為3時吸附率最高。這可能是由于綠原酸作為多羥基酚酸在酸性條件下以分子形式存在，疏水性增強，易被樹脂吸附；但在強酸性條件下以內(nèi)酯形式存在的綠原酸易水解。
2.3.3 梯度洗脫曲線的繪制 分別選用體積分數(shù)10%、30%、50%、70%、90%的乙醇作為洗脫劑，綠原酸的洗脫效果有較大差異（圖4）。當乙醇體積分數(shù)為10%時，洗脫液中綠原酸濃度很低，將此部分洗脫液冷凍干燥，干粉呈淡灰色，在空氣中易吸潮，與蒽酮試劑反應呈綠色，與費林試劑反應有紅色沉淀產(chǎn)生。這些特點與糖的特性相吻合，因此可以采用10%的乙醇把提取物中糖類化合物分離出來。乙醇體積分數(shù)為30%和50%時均出現(xiàn)了洗脫液濃度峰，這可能是因為紫外分光光度計測得的數(shù)據(jù)為總綠原酸含量，不同濃度洗脫劑的洗脫液中含有不同種類的綠原酸，綠原酸的單體分離工作還有待下一步試驗研究。將此部分洗脫液收集起來，旋轉蒸發(fā)除去乙醇再冷凍干燥后得到綠原酸粗品，紫外分光光度法測得綠原酸純度為77.4%。
3 結論
運用正交試驗得到超聲輔助醇提法從平臥菊三七中提取綠原酸的工藝條件為乙醇體積分數(shù)70%、料液比1∶15（m∶V，g/mL）、pH 4、超聲功率120 W，綠原酸提取率為3.13%。通過靜態(tài)吸附與解吸試驗得到純化綠原酸的最佳樹脂為HPD600型，通過動態(tài)解吸試驗得到最佳樹脂的吸附—解吸條件為上樣流速2 mL/min、pH 3，分別用5 BV的去離子水和體積分數(shù)10%的乙醇洗脫后依次用5 BV的體積分數(shù)30%及50%的乙醇進行洗脫，收集洗脫液，旋轉蒸發(fā)去乙醇后冷凍干燥，得到的綠原酸純度為77.4%。
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1 礦石性質
試驗所用鐵礦石為河北地區(qū)某貧細磁鐵礦石。礦石采樣粒度10mm-50mm，用顎式破碎機加對輥破碎機至2mm備用。原礦化學多元素分析，鐵物相分析如表1和表2所示。
礦石的礦物組成復雜，粒度極細且分布不均勻。主要金屬礦物為磁鐵礦，少量赤鐵礦、褐鐵礦、黃鐵礦；非金屬礦物主要為石英、斜長石，其次為角閃石、直閃石、透輝石、陽起石、透閃石，黑云母、磷灰石等。
2 試驗工藝試驗研究
2.1磨礦細度試驗
為了確定合適的磨礦細度，進行了磨礦細度條件試驗。采用XCS一73型~50mm磁選管，在磁場強度80kA／m的條件下進行磁選試驗。圖1為精礦品位和回收率隨磨礦細度的變化曲線圖。
從試驗結果看，礦石中鐵礦物嵌布粒度較細。精礦品位隨著細度的增加而不斷增加，要想得到品位較高的鐵精礦，需要三段磨礦。
2.2磁選流程試驗
(1)粗選試驗。
原礦粗磨200目占65％，用@327×1 80型鼓筒式磁選機，在磁場強度80kA／m的磁場條件下進行選別。表3為原礦磁選試驗結果。
(2)粗精再磨兩次精選試驗。
一磁粗精礦磨至200目占90％，采用@327×180鼓式磁選機，在磁場強度80kA／m、分選濃度30％的條件下進行兩次磁選。試驗結果見表4。
(3)精礦再磨再磁選試驗。
將三磁精礦在325目條件下做磨礦細度試驗，采用327×180鼓式磁選機，在磁場強度80kA／m、分選濃度30％的條件下進行磁選。試驗結果見圖2。
從圖2.4出，精礦品位隨著磨礦細度的增加而呈上升趨勢，當細度到-325目占90％時，精礦品位達到最佳值64.20％。繼續(xù)磨礦，品位趨于平緩，回收率稍有下降趨勢。說明該礦在這一細度已經(jīng)完全單體解離，所以將三段磨礦細度最終定為-325目90％。
(4)工藝流程試驗結果。
由以上粗選一粗精再磨兩段磁選一精礦再磨再磁選的選礦工藝流程，在最終磨礦細度在325目90％的條件下，最終達到選別指標：原礦品位17.32％，精礦品位64.20％。精礦產(chǎn)率為18.18％，金屬回收率為66.70％，尾礦品位6.43％。
2.3連選最優(yōu)工藝流程試驗
根據(jù)階段工藝流程試驗結果，與生產(chǎn)實際相結合，采用“階段磨礦，單一磁選”與各作業(yè)相平衡的基礎上確定了作業(yè)參數(shù)。
主要工藝參數(shù)：一段磨礦200目65％，二段磨礦200目90％，三段磨礦-325目90％，磁場強度為80kA／m。圖3為連選最優(yōu)工藝流程圖。
根據(jù)以上試驗及產(chǎn)品分析結果，階段磨礦、單一磁選一再磨再選的工藝適于該細粒嵌布極貧難選磁鐵礦石。
關鍵詞：硝酸工藝 過程控制 優(yōu)化 效果
硝酸在我國60 年代開始生產(chǎn)，硝酸采用的都是I 型氣動單元組合儀表的生產(chǎn)線。但是現(xiàn)在看來這種I 型氣動單元組合儀表的特點功能單一、性能差而且精度低還不可靠， 所以由其因構成的硝酸工藝的儀表控制系統(tǒng)不僅落后而且還達不到硝酸工藝的設計基本能力。另外，由于硝酸工藝過程中氧化和壓縮兩個工序的復雜和特殊性， 我國之前的硝酸工藝儀控系統(tǒng)已經(jīng)無法滿足現(xiàn)在硝酸生產(chǎn)的要求。而且由于以前的硝酸工藝不僅導致了硝酸的工藝過程不穩(wěn)定，和氧化效率低，以及能源耗費大而且還對還硝酸工藝設備的安全有極大的威脅。不僅如此，這還導致了硝酸工藝人員的勞動強度大以及硝酸工作環(huán)境惡劣，這對工人的身心安全也有極大威脅，所以硝酸工藝的優(yōu)化是有其極大的現(xiàn)實意義的。
一、硝酸工藝的優(yōu)化內(nèi)容
1.硝酸工藝的裝置的優(yōu)化
對于硝酸工藝這種化工工藝來說，裝置是其最重要的一部分，好的裝置才能夠有好的產(chǎn)品。對于硝酸工藝來說，對于現(xiàn)在的硝酸工藝的裝置的優(yōu)化可以從雙加壓工藝裝置和新型的高壓反應釜來進行優(yōu)化。
對于硝酸工藝的雙加壓工藝裝置來說，第一，主要可以引進國際先進的450 噸/日雙加壓法稀硝酸裝置，可以對其核心傳動設備改用德國的GHH的四合一機組，而提高設備的技術水平。第二，那就是把硝酸工藝中傳統(tǒng)使用的觸媒為鉑、銠、鈀的平織鉑網(wǎng)和針織鉑網(wǎng)的改成國際領先水平的硝酸工藝中的德國制造的FTC 系列鉑網(wǎng)催化劑， 而克服硝酸工藝的氨氧化率低，氣體溫度高、鉑網(wǎng)沖擊大以及機械損耗大等缺點，第三那就是新增放空氨管而能夠達到點火安全性能大大提高。
而對于高壓反應釜來說，由于高壓反應釜是合成濃硝酸的心臟設備， 其直接制約濃硝酸的生產(chǎn)能力。而改造后的高壓釜內(nèi)件，實行雙進料口和設計防回流裝置等等的高壓反應釜，可以達到優(yōu)化硝酸工藝條件以及能夠延長硝酸工藝設備的運行周期，并且能擴大硝酸的生產(chǎn)能力的目的。
2.硝酸工藝的技術的優(yōu)化
對于硝酸工藝的優(yōu)化來說，裝置是基礎而技術趨勢真正能夠制約硝酸工藝發(fā)展的東西。對于硝酸工藝的技術的優(yōu)化主要可以從新老系統(tǒng)導氣聯(lián)產(chǎn)技術和間硝的濃縮塔采用規(guī)整填料， 實現(xiàn)二級分布間以及濃硝酸酸性廢水循環(huán)利用的三個方面進行優(yōu)化分析。
首先對硝酸工藝中的新老系統(tǒng)導氣聯(lián)產(chǎn)技術進行闡述。這種技術是基于應用了雙加壓裝置后的硝酸生產(chǎn)工藝。而技術簡單而言那就是把雙加壓系統(tǒng)導入部分氧化氮氣體入之前的硝酸工藝系統(tǒng)出氧化塔， 而達到新老系統(tǒng)導氣聯(lián)產(chǎn)， 從而提高了硝酸的氧化率的同時增加了產(chǎn)量減少消耗不僅如此還能降低老系統(tǒng)的尾氣NOx排放濃度而平衡了硝酸生產(chǎn)。
其次就是間硝的濃縮塔采用規(guī)整填料， 實現(xiàn)二級分布的技術。這簡單而言就是濃縮塔之前采用散裝填料， 后改為陶瓷波紋規(guī)整填料， 而這樣可以使得濃縮塔塔內(nèi)傳熱和傳質的效果，以及回流比、配料比均明顯減少，而達到提高了生產(chǎn)能力的同時還能夠降低蒸汽消耗量的目的。
而最后的那就是對濃硝酸性廢水循環(huán)利用。在硝酸的生產(chǎn)之中濃硝裝置在生產(chǎn)中產(chǎn)生5%塔尾水和3%- 5%鎂尾水，對于這些廢水的利用設備進行專門的處理也就是塔尾水經(jīng)間硝噴射泵循環(huán)提濃至25%- 30%，是可以作為硝酸生產(chǎn)的原材料的，而且這樣的經(jīng)濟效益是極其明顯的。
3.硝酸工藝的其他優(yōu)化
硝酸工藝的其他優(yōu)化主要就是對硝酸工藝所需材料的優(yōu)化。其中主要就是吸收塔的材料優(yōu)化和濃縮塔下游部分管道材質改造，兩外就是一些小類別的工藝過程中的優(yōu)化。
其中對于吸收塔的材料優(yōu)化主要是將吸收塔的制作材料改為用C4鋼，因為之前采用的C2鋼的抗腐蝕能力太弱，而C4鋼相對抗腐蝕能力強很多，而且多次的試驗研究， 在我國自行設計制造的國內(nèi)第一臺C4 鋼發(fā)煙硝酸吸收塔與C2 鋼比較，在對設備的更換上節(jié)省資金是可觀的。
而對于濃縮塔的下游部分的材料改造首先主要是把濃縮塔硝鎂出口管線重新選材，也就是吧之前采用的OCr18Ni9Ti 改為C4 鋼， 這樣能夠極大的延長了硝酸生產(chǎn)周期。其次濃縮塔至成冷器的下酸管線用材將之前采用的高硅鑄鐵改為高純鋁，由于鋁的特性這可以克服了溫升速度慢以及冬季易脆裂等缺點而達到延長了裝置運行周期的目的。
至于其他的優(yōu)化，可以把硝鎂加熱器、硝鎂蒸發(fā)器的蒸汽冷凝液經(jīng)冷凝液膨脹槽去掉多余部分，還有那就是含酸蒸汽經(jīng)間接冷凝以及把工藝生產(chǎn)用冷卻水全部為循環(huán)水等等，這些小類別的優(yōu)化都是對硝酸工藝的發(fā)展有著推動作用的。
二、硝酸工藝優(yōu)化后效果
對于硝酸工藝優(yōu)化后的效果的分析明顯的那就是經(jīng)濟效益的分析以及環(huán)境效益的分析了。下面就從這兩個方面做簡單的闡述：
第一，硝酸工藝優(yōu)化后經(jīng)濟效益的的分析。經(jīng)濟效益的分析主要可以從兩個方面，第一就是硝酸工藝優(yōu)化后對工人的工作時間以及工作強度都有極大的影響，減少了工作量以及減輕了工作的強度，這也使得這方面的開支減少。其次硝酸工藝優(yōu)化后對硝酸的質量以及產(chǎn)量都有極大的提高，而且經(jīng)過實際的調(diào)查以及分析統(tǒng)計，以安徽淮化集團有限公司為例其在硝酸工藝優(yōu)化后直接產(chǎn)生的經(jīng)濟效益增長達兩倍多。而且在十年前的2005年的硝酸銷售收入45181.8 萬元， 實現(xiàn)毛利15099.6 萬元， 銷售利稅率33.4%，這說明工藝優(yōu)化后得經(jīng)濟效益是極其顯著。
第二，那就是對硝酸工藝優(yōu)化后環(huán)境效益的分析。在環(huán)境效益方面的分析可以從排放的廢氣以及排放的廢水還有產(chǎn)生的噪聲進行分析。在排放的廢氣上，同樣以安徽淮化集團為例（下文對廢水以及噪聲均以此作為例進行分析）進行分析，通過調(diào)查可知采用優(yōu)化的采用硝酸工藝后，安徽淮化集團現(xiàn)有硝酸裝置廢氣均能夠達標排放， 而且是能夠達到國家制定的《大氣污染物綜合排放標準》（ GB16297-96） 中二級標準。在排放的廢水上，由于有循環(huán)再利用的技術，優(yōu)化后的硝酸裝置在生產(chǎn)過程中基本沒有廢水產(chǎn)生， 但是在檢修或事故泄漏會有少量酸性水產(chǎn)生， 在集中至中和池經(jīng)中和處理后利用后在排放， 其排放水pH 值為6- 9， 這是已經(jīng)達到了《污水綜合排放標準》（ GB8978- 1996） 中一級標準。優(yōu)化后的本工藝噪聲主要來自GHH和蒸汽放空，但是這類的噪聲是達到了《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》（ GB12348- 90） Ⅲ類要求，同樣的也在廠外居民點噪聲也達到了《城市區(qū)域環(huán)境噪聲標準》（ GB3096- 93） 中的Ⅲ類標準。
三、結束語
總之，對硝酸工藝的過程控制的革新帶來的不僅僅是硝酸工藝技術上的巨大的進步，還能給硝酸工藝的發(fā)展帶來巨大的推動作用。另外，硝酸工藝過程控制的優(yōu)化還能讓硝酸生產(chǎn)的工作人員在身心安全得到保障的同時，還能夠在經(jīng)濟效益方面有一個巨大的收獲。不僅如此，如果考慮硝酸工藝的備品備件的減少工藝硝酸設備損壞程度的減輕等， 這樣收獲的直接經(jīng)濟效益更為可觀。所以，對硝酸工藝過程優(yōu)化的探究和實施是具有重大的社會意義和現(xiàn)實意義的。
參考文獻
[1] 羅萬里硝酸工藝過程控制新方案[J]. 化工自動化及儀表，2001（5）.
[2] 劉德仁 硝酸生產(chǎn)工藝優(yōu)化及效果[J]. 安徽化工，2006（7）
關鍵詞：鐵塔角鋼；工藝
建筑行業(yè)近幾年的發(fā)展速度在逐漸加快，相應的設備也受到社會各界的廣泛關注，其中對于鐵塔角鋼的使用也占有較大的市場份額。不僅基本的需求量呈現(xiàn)正向的增長態(tài)勢，性能的逐漸優(yōu)化也得到了廣泛的認可。如何更好地優(yōu)化鐵塔角鋼的質量，需要相應的制造廠商在實踐中認真思考并積極實行。
一、鐵塔角鋼在使用過程中的基本問題以及成因
角鋼俗稱角鐵，形成的基本結構是兩邊互相垂直的角形長條鋼，規(guī)格以邊寬**邊寬*邊厚，如表一：
產(chǎn)品名稱 角鋼規(guī)格型號 材質
等邊角鋼 45*45*4 Q235B
等邊角鋼 63*63*5 Q235B
等邊角鋼 63*63*8 Q235B
等邊角鋼 75*75*5 Q235B
等邊角鋼 75*75*8 Q235B
等邊角鋼 80*80*8 Q235B
以上是比較常見的等邊角鋼規(guī)格，我國鋼廠一般不生產(chǎn)60規(guī)格的角鋼，若是進口普遍運用的也是63的角鋼。角鋼是碳素結構鋼，主要的材質就是斷面型的鋼材。
由于相應技術的限制，現(xiàn)在許多制造廠商在角鋼的生產(chǎn)過程中依舊使用的是較為落后的生產(chǎn)模式，在設計和制作過程中還是使用長尺冷卻，并且也不能建立實時的工藝監(jiān)控系統(tǒng)，導致對角鋼的質量產(chǎn)生影響。尤其是角鋼表面產(chǎn)生了很多的問題，其中主要包括角鋼表面產(chǎn)生的重皮和開裂現(xiàn)象，以及角鋼的夾雜和劃傷，甚至有的角鋼在生產(chǎn)出來后存在部分麻坑。對于相應問題的發(fā)生，設備的制造單位要集中總結問題，要充分認知由于轉爐脫氧工藝的基本缺失以及筑燒包蓋產(chǎn)生結瘤導致角鋼表面形成開裂，是由于軋制過程中對于氧化鐵皮的矯直不良造成的表面麻坑，另外是由于澆鑄過程的技術不當形成了角鋼表面的重皮現(xiàn)象。因此，相應的制造廠商要優(yōu)化對于相應問題的監(jiān)管，保證集中的優(yōu)化和技術升級，從根本上提升成品的基礎質量，另外要保證相應問題的規(guī)避以及成品的基礎檢測[1]。
二、優(yōu)化鐵塔角鋼的工藝措施
設備制造廠家要針對相應的問題進行實體化的對策工藝提升，以保證鐵塔角鋼在制作流程中的質量優(yōu)化，不僅要針對澆鑄工藝提升基本操作，也要對相應元件的生產(chǎn)程序進行集中的優(yōu)化。
（一）澆鑄工藝優(yōu)化策略分析
上文已經(jīng)提及過，鐵塔角鋼最為常見的問題就是鋼體表面的缺陷，因此相應的澆鑄過程要進行集中的項目升級。在進行鋼水澆鑄過程中，相應的工程人員要對轉爐終點碳進行嚴格的數(shù)據(jù)和質量控制，盡量規(guī)避后吹風險，對于出鋼時產(chǎn)生的鋼水氧位要進行基本的控。另外，在整體項目推進過程中，技術人員要對轉爐出鋼過程進行及時的監(jiān)督，保證脫氧劑的及時配置好更換。對于制作工藝進行中的連鑄中包頁面要進行實時的監(jiān)督和數(shù)據(jù)的記錄，以防止由于監(jiān)管不力而產(chǎn)生的中包卷渣。對于整體工藝流程中出現(xiàn)的相應雜物，結晶器的使用效率要優(yōu)化提升，對于可能出現(xiàn)的氧化物粘附進行有效地避免。除此之外，澆鑄工藝中針對相應項目的剪切工藝也要得到數(shù)據(jù)化的提升，角鋼鑄坯公差要精簡數(shù)字。相應的項目管理人言也要強化對于基本工藝的抽查和審核頻率，針對相應問題及時進行對策的分析和糾正。
（二）元件制作優(yōu)化策略分析
角鋼表面的麻坑不僅影響鋼體的基本外觀，甚至會影響一些基礎的貼合操作，因此，要對相應元件的基本制作進行工藝的提升。首先，在制作過程中對于基礎制作溫度要進行優(yōu)化的審核，制定相應的加熱爐溫度，并且保證相應工藝按照既定的溫度制度進行操作，規(guī)避由于溫度過高而產(chǎn)生過量的氧化鐵皮，對整體角鋼產(chǎn)生影響。要強化對于空燃比的控制，利用相應的手段減少基本的爐內(nèi)空氣，降低氧化鐵皮的產(chǎn)生頻率。若是出現(xiàn)氧化鐵皮，相應的工程人員要配置高壓水除磷設備，對相應的角鋼元件進行處理，在整體軋制前對于相應的問題進行處理。其次，要強化對于合同定尺的數(shù)據(jù)和工藝維護。在整個過程中，要充分考量由于加熱溫度不良產(chǎn)生的燒損波動，要優(yōu)化基本工藝以控制燒損的穩(wěn)定性，相關人員可以采用溫度加熱過程中的實時監(jiān)控或是嚴格控制基本的軋制流程和節(jié)奏，充分保障基本溫度的均勻和穩(wěn)定。最后，對基本的軋制工序進行優(yōu)化。在軋鋼工序推進過程中，對于孔型要進行集中的分析。
另外，對于基礎的導衛(wèi)裝置也要進行集中的控制，要嚴格管控軋機入口處導衛(wèi)系統(tǒng)的基本安裝，實現(xiàn)全程工藝的標準化操作，保證數(shù)據(jù)和元件處理工藝的完整和科學。針對角鋼表面出現(xiàn)不符合規(guī)格的麻面情況時，要進行優(yōu)化的更換處理，及時對軋槽進行優(yōu)化配置，從而保證相應角鋼面呈現(xiàn)基本的光滑，從根本山提升角鋼的基礎質量。除此之外，對于精裝工序也要進行及時的監(jiān)督和管理，對于切頭切尾的工藝要進行嚴格的控制，保證基本的成品長度，從而順利推進相應的裝配工藝。工藝流程的提升需要相應的管理人員進行實時的檢查和整合，只有保證整體流程工藝的精細化完成，才能生成質量過硬的鐵塔角鋼[2]。
結束語：
總而言之，相應的鐵塔角鋼制作單位要對生產(chǎn)技術進行進一步的優(yōu)化處理，才能有效提升整體產(chǎn)品的質量，不僅滿足建筑需要也產(chǎn)生良性的經(jīng)濟增長。
參考文獻：
關鍵詞 水平井 采油工藝 配套措施
中圖分類號：TE257 文獻標識碼：A
1 純梁采油廠水平井開發(fā)現(xiàn)狀
純梁采油廠完鉆水平井54口，開井48口，日產(chǎn)液量2542噸，日產(chǎn)油量251噸，綜合含水90%，占全廠日產(chǎn)量的9.4%，主要分布在梁家樓油田的梁47、梁56、梁38塊，高青油田的高424、高10、高17塊、博興油田博24塊。
表1： 純梁采油廠水平井生產(chǎn)情況統(tǒng)計表
2水平井采油工藝優(yōu)化與配套
2.1防砂工藝優(yōu)化
根據(jù)儲層物性優(yōu)選防砂工藝，對于中高滲儲層，采用掛濾砂管丟手的防砂方式，對于中低滲儲層，采取壓裂防砂，達到防砂、增產(chǎn)的目的。
2.1.1掛濾砂管丟手防砂工藝優(yōu)化
通過對比，優(yōu)選精密微孔濾砂管防砂工藝，精密微孔濾砂管多層不銹鋼精密編織網(wǎng)復合過濾層，抗擠壓變形、抗彎曲變形能力強，過濾面積大，流動阻力小，濾孔均勻，滲透率高，防堵能力強，堵塞周期是普通篩管的2～3倍。
2.1.2壓裂防砂工藝優(yōu)化
水平井完井方式有篩管完井和套管完井，根據(jù)完井方式，優(yōu)化配套了兩種防砂工藝。
篩管完井水平井壓裂防砂通過導引頭插入底部充填工具中加壓打開充填通道，該工藝一般在新投產(chǎn)水平井上應用。套管射孔完井水平井壓裂防砂采取射孔后掛底部帶充填服務器的濾砂管，下內(nèi)充填管柱插入充填服務器實施防砂，該工藝的優(yōu)點是對長井段水平井可以實施分段充填。
針對長井段水平井壓裂防砂加砂針對性差的問題，研究試驗水平井分段壓裂防砂工藝，并在G62P3井成功實施一趟管柱實現(xiàn)兩段防砂的試驗，該井上下層之間跨度達到40m，最終實現(xiàn)下層加砂10m3，上層加砂30m3，完成設計要求。該工藝的成功實施，解決了長井段水平井壓裂防砂加砂針對性差的難題，為長井段低效水平井治理提供了新的措施方向。
2.2 分段酸化工藝優(yōu)化
博24塊水平井油層段均為裸眼篩管完井，完鉆水平段長，如博24P1、博24P2、博24P4、博24P3，水平段油層厚度分別為260m、278.5m、178.5m、302.3m，因為需處理井段長，采用光油管籠統(tǒng)酸化無法改造全井段，由于采用裸眼篩管完井，又無法采用機械方法進行井筒內(nèi)分段處理，因此要進行分段酸處理，全面改造全井段的最好方法，只有在酸化工作液的優(yōu)化選擇上做文章，為此在四口井上分別采取了三種分段處理思路，即“油溶性暫堵酸+高濃度酸酸化”、“多級注入自轉向酸+高濃度酸酸化”、“伴注氮氣+油溶性暫堵酸+高濃度酸增能酸化”等技術。均以高濃度酸為主體工作液，通過分段塞注入暫堵酸或自轉向酸達到酸液轉向要求，從而實現(xiàn)分段酸化目的。
表2：博24塊施工酸化液用量及組合模式
2.3射孔工藝優(yōu)化
純梁采油廠水平井原來射孔以89槍、89-1彈為主，孔密10-12孔/m，孔徑11.8mm。采取電纜輸送、全方位射孔的方式，由于滲流面積較小，不能滿足生產(chǎn)要求。通過優(yōu)化，射孔工藝配套采用127型槍、YD-127型彈、16孔/m的孔密。
2.4卡封工藝配套
純梁采油廠的水平井卡封主要是封下采上，下層經(jīng)過一段時間的開發(fā)，由于水錐推進使油井高含水，需要封堵下層，補孔上層生產(chǎn)，通過調(diào)研，引進SPY441封隔器和SPYDS丟手，并完善和配套了水平井卡封工藝管柱，該管柱由SPY441液壓封隔器、SPYDS液壓丟手工具、分流閥、扶正器等工具組成。
通過應用該管柱卡封，取得了明顯的效果。如C47-P2井，原來為兩個層合采，日液56t/d，日油2.8t/d，含水95%；經(jīng)分析，認為下層為高含水層，封下采上，實施后日液21.8t/d，日油8.3t/d，含水62%，日增油5.5t。
2.5打撈工藝配套
通過不斷改進與完善，配套了兩種打撈水平井濾砂管工藝：一是井下增力打撈管柱，是由提放式可退撈矛、井下打撈增力器、整體式扶正器和配套工具，如高17-P2井一次成功打撈濾砂管80米；二是倒扣打撈，通過倒扣分段打撈，如高10P1應用該工藝打撈100米撈濾砂管。
3結論與認識
（1）優(yōu)化后的防砂工藝能夠滿足高滲、中低滲等不同儲層的防砂要求。
（2）分段酸化工藝優(yōu)化，實現(xiàn)了長井段篩管完井的水平井均勻改造。
（3）射孔工藝、卡封工藝、打撈工藝等工藝的優(yōu)化和配套，滿足了水平井開發(fā)和作業(yè)需求。
