發(fā)布時(shí)間：2023-12-31 10:49:56
序言：寫作是分享個(gè)人見解和探索未知領(lǐng)域的橋梁，我們?yōu)槟x了8篇的焊接技術(shù)起源樣本，期待這些樣本能夠?yàn)槟峁┴S富的參考和啟發(fā)，請(qǐng)盡情閱讀。
關(guān)鍵詞：超高層建筑；鋼結(jié)構(gòu)；施工技術(shù)策略
Abstract: This article discusses the high-rise construction technology at present stage, so as to find out the super high rise steel structure construction technology strategy.
Key words: high-rise building; steel structure; construction technology strategy
中圖分類號(hào)：TU7 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A文章編號(hào)：2095-2104（2012）
一般的，為了保證超高層建筑的穩(wěn)定性與安全性，都采用鋼結(jié)構(gòu)體系。鋼結(jié)構(gòu)的施工是一項(xiàng)技術(shù)型非常強(qiáng)的工作，要求從施工的設(shè)計(jì)、材料的采購、現(xiàn)場的安裝、施工管理方面都要做到細(xì)心，這也是建筑施工單位技術(shù)水平的體現(xiàn)。
1.超高層建筑鋼結(jié)構(gòu)的發(fā)展過程
隨著科技水平的不斷發(fā)展，越來越多的超高層建筑層出不窮，這也是人們征服自然的表現(xiàn)，也是人們不斷進(jìn)步的重要標(biāo)志，超高層建筑也是一個(gè)國家的綜合水平的體現(xiàn)。由于超高層建筑的特殊性，一般的超高層建筑主體都采用了鋼結(jié)構(gòu)。超高層建筑的起源是美國，至今已有100多年的歷史，超高層建筑不僅能帶來明顯的經(jīng)濟(jì)效益，同時(shí)也是一個(gè)國家科技發(fā)展的重要體現(xiàn)。因此，在這100多年的時(shí)間里，世界各國都在爭先恐后的修建超高層建筑（如圖1），不僅在高度上越來越高，而且在建筑的造型上也逐漸的多樣化。（如圖2）
（圖1）超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑 （圖2）形式多樣化的超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑
2.超高層鋼結(jié)構(gòu)施工的特點(diǎn)
超高層的鋼結(jié)構(gòu)建筑的施工量比較大，其組成的部件很多。同時(shí)，用來施工與對(duì)方組成部件的場地較??；超高層鋼結(jié)構(gòu)公式的另一大特點(diǎn)就是立體交叉施工，而安裝的標(biāo)準(zhǔn)也非常高，不允許有任何的錯(cuò)誤，對(duì)材料的選取上以及測量，焊接等施工的工藝要求都非常的嚴(yán)格；起重機(jī)的安裝、升降以及拆除技術(shù)要求很高。這些都是超高層鋼結(jié)構(gòu)施工的主要特點(diǎn)，還有一些在建筑施工中需要注意的細(xì)節(jié)也是能夠保證超高層建筑施工的關(guān)鍵。
3.超高層鋼結(jié)構(gòu)施工的技術(shù)策略
3.1超高層鋼結(jié)構(gòu)施工前期的準(zhǔn)備
為了保證超高層建筑的順利施工，在施工之前一定要對(duì)以下幾個(gè)放面進(jìn)行積極有效的前期準(zhǔn)備。1、在超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑施工之前，一定要對(duì)施工的現(xiàn)場進(jìn)行勘察，同時(shí)對(duì)施工的材料（鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件、連接部件、零部件）進(jìn)行驗(yàn)收，對(duì)施工的測量儀器進(jìn)行校驗(yàn)，對(duì)構(gòu)件的對(duì)方以及技術(shù)人員與工具等都要進(jìn)行積極的準(zhǔn)備。2、在超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑施工之前，還要對(duì)施工的大型設(shè)備進(jìn)行檢驗(yàn)，還要對(duì)升降機(jī)內(nèi)的鋼絲以及容量繩進(jìn)行檢驗(yàn)，確保施工的安全。
在確定超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑施工技術(shù)之前，一定要對(duì)需要施工的結(jié)構(gòu)有一定的了解，還要根據(jù)實(shí)際的技術(shù)水平預(yù)計(jì)環(huán)境等因素來綜合考慮。這些前提條件都是超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑施工的重要前提，先進(jìn)的施工技術(shù)也要符合自身的條件。
3.2超高層鋼結(jié)構(gòu)施工的測量技術(shù)
在超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑施工時(shí)，一定要配備完好的儀器，并且精心的設(shè)置基準(zhǔn)測量點(diǎn)，并且要選擇正確適合的測量方法，同時(shí)這也是能夠保證施工安全的基本原則。而在建筑測量的過程中，由于建筑本身的高度限制，導(dǎo)致了測量的難度非常大，現(xiàn)階段，國際上先進(jìn)的測量技術(shù)是建立雙重控制網(wǎng)，利用衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)來進(jìn)行設(shè)定基線網(wǎng)，同時(shí)，以精準(zhǔn)度非常高的全站儀最為重要手段，從而來實(shí)現(xiàn)超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑坐標(biāo)的準(zhǔn)確定位。
3.3超高層鋼結(jié)構(gòu)施工的焊接技術(shù)
在超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑施工的過程中，對(duì)于各個(gè)構(gòu)件的接點(diǎn)，都是以焊接的形式進(jìn)行連接，焊接量非常大，而且要求也非常高，因?yàn)?，鋼結(jié)構(gòu)的焊接直接影響鋼結(jié)構(gòu)建筑的牢固程度，若焊接技術(shù)不到位，那么造成的后果是不堪設(shè)想的。同時(shí)，高層鋼結(jié)構(gòu)的焊接還受天氣情況的影響，所以說，必須要求超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑的焊接技術(shù)一定要過硬。在焊接的過程中，首先要考慮的是鋼材的不同特性以及現(xiàn)場的條件限制，并且選擇合理適用的焊接技術(shù)，在焊接的過程中，一定要注意天氣情況，進(jìn)行有效的防風(fēng)防雨措施，以免發(fā)生意外?，F(xiàn)階段，超高層鋼結(jié)構(gòu)的焊接技術(shù)一般都以二氧化碳保護(hù)半自動(dòng)焊接技術(shù)為主，以手動(dòng)為輔，焊接的過程還要考慮鋼結(jié)構(gòu)的焊接順序，所以說，制定一個(gè)完善的焊接方案也是在焊接過程中不可缺少的部分，從而在最大的程度上將隱患減到最低。
3.4仿真施工分析技術(shù)
在鋼結(jié)構(gòu)建筑施工的過程中，在自身以及自然因素影響的條件下，會(huì)產(chǎn)生變形的情況，如果不對(duì)這一情況加以控制，將會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重的后果，甚至造成人員傷亡。所以說，一定要在施工前對(duì)這些能夠影響鋼結(jié)構(gòu)建筑變形的條件進(jìn)行分析。施工仿真分析技術(shù)是利用計(jì)算機(jī)來模擬施工過程中容易導(dǎo)致鋼結(jié)構(gòu)變形的因素的先進(jìn)技術(shù)。能夠?qū)φ麄€(gè)施工過程進(jìn)行仿真分析，同時(shí)也能對(duì)各種因素對(duì)施工的影響進(jìn)行有效的評(píng)價(jià)。
3.5實(shí)時(shí)監(jiān)控技術(shù)
在鋼結(jié)構(gòu)建筑施工的過程中，各種情況都是在不斷的變化，施工仿真技術(shù)所測算的結(jié)果與實(shí)際情況可能會(huì)有一定的差異。所以說，要想保證建筑施工的整體穩(wěn)定性，在建筑施工的過程中利用實(shí)施監(jiān)控技術(shù)也非常的重要。實(shí)施監(jiān)控技術(shù)是利用先進(jìn)的監(jiān)控設(shè)備來對(duì)建筑施工的各道工序進(jìn)行有效的監(jiān)督與控制，能夠?qū)κ┕がF(xiàn)場出現(xiàn)的任何微小問題進(jìn)行分析，并做出正確的判斷，從而使建筑施工更加的準(zhǔn)確安全。（如圖3）
（圖3）溫度的測定結(jié)果 （圖4）臨時(shí)支撐措施示意圖
3.6臨時(shí)措施的應(yīng)用
在建筑施工的過程中，一般的都會(huì)采用臨時(shí)措施，用來臨時(shí)構(gòu)建通道以及固定結(jié)構(gòu)，在一些施工的過程中，由于建筑的高度，會(huì)給建筑施工帶來很大的困難。所以，利用臨時(shí)的支撐結(jié)構(gòu)來穩(wěn)定主體以及構(gòu)建方便的施工通道也是必要的。在考慮施工安全的同時(shí)，臨時(shí)措施一定要符合施工的安全制度，確保結(jié)構(gòu)主體的穩(wěn)定性以及施工人員的人身安全。
4.總結(jié)
超高層鋼結(jié)構(gòu)是一個(gè)國家科技進(jìn)步的重要體現(xiàn)，但是，其施工的困難也是相當(dāng)大的，要根據(jù)實(shí)際的情況以及綜合技術(shù)水平進(jìn)行全面的考慮。超高層鋼結(jié)構(gòu)的施工技術(shù)還在不斷的進(jìn)步，它是一個(gè)時(shí)展的產(chǎn)物，也是一個(gè)時(shí)展的必然。
參考文獻(xiàn)：
關(guān)鍵詞：二氧化碳；氣體保護(hù)焊；焊接缺陷
中圖分類號(hào)：O659 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A
前言
二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊現(xiàn)今在很多領(lǐng)域都得到了應(yīng)用，尤其是二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊在低碳鋼和低合金鋼結(jié)構(gòu)焊接中具有成本較低，生產(chǎn)率高，操作方便等優(yōu)點(diǎn)，是近年來我國普遍推廣使用的焊接方法。但是，如果對(duì)二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊不了解或是操作不當(dāng)將會(huì)產(chǎn)生很多的問題。下文將就二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的原理、構(gòu)成以及因操作不當(dāng)?shù)仍斐傻母鞣N缺陷進(jìn)行闡述。
一、二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的簡介
（一）什么是二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊
二氧化碳保護(hù)焊主要采用了焊絲，而不是傳統(tǒng)電焊中所需要用到的焊條，通過絲輪，軟管，將焊絲送至焊槍，導(dǎo)電系統(tǒng)經(jīng)過電咀導(dǎo)電后，在二氧化碳的環(huán)境中，同母材產(chǎn)生一定的電弧，產(chǎn)生電弧后會(huì)釋放大量的熱，利用這一原理，進(jìn)行焊接。二氧化碳?xì)怏w會(huì)通過焊槍的噴嘴，噴射范圍在焊絲周圍，因而電弧周圍會(huì)受到二氧化碳的保護(hù)，形成一個(gè)隔絕空氣的保護(hù)層，令溶滴和溶池不會(huì)受到空氣的影響，因而可以令焊接穩(wěn)定持續(xù)，同時(shí)保證焊縫質(zhì)量可以滿足焊接質(zhì)量的要求。二氧化碳保護(hù)焊的發(fā)展起源于上世紀(jì)五十年代，經(jīng)過半個(gè)多世紀(jì)的發(fā)展，已經(jīng)成為當(dāng)代最為重要的焊接技術(shù)之一。在汽車、工程機(jī)械以及造船、電梯制造鍋爐等行業(yè)中廣泛的應(yīng)用開來，各種金屬的加工制造也是二氧化碳保護(hù)焊的重要應(yīng)用范圍。
（二）該種焊接優(yōu)點(diǎn)
該種焊接方式相對(duì)比其他的焊接方式，優(yōu)勢較為明顯，具體論述包括以下幾方面，首先，通過二氧化碳保護(hù)焊焊接的投入成本較低，對(duì)比手工電弧焊或者埋弧焊，其成本僅為傳統(tǒng)焊接的一半；其次，二氧化碳保護(hù)焊的焊接效率較高，生產(chǎn)率相對(duì)比手工焊接方式，可以提高三倍左右；再者，二氧化碳保護(hù)焊的操作更加方便，由于是明弧焊接，因而對(duì)于工件厚度沒有限制，可以全面對(duì)焊接位置進(jìn)行操作，也可以向下進(jìn)行焊接，在操作手法上更加便捷；第四，抗裂性能相對(duì)較高，由于二氧化碳隔絕了空氣，因而焊接中受到的影響相對(duì)較小。焊縫的含氮量以及含氫量相對(duì)較小；另外焊后形變量也相對(duì)較小，對(duì)比手工電弧焊，此方式焊接的形變角度僅為千分之五，而不平度僅僅為千分之三。最后則是焊接過程中不回產(chǎn)生較大的飛濺，由于此阿勇了低碳韓進(jìn)作為焊絲，或者焊接中使用了藥芯焊絲，而焊接使用的二氧化碳中加入了惰性氣體Ar，所以不會(huì)產(chǎn)生過量的飛濺。
（三）二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的保護(hù)效果
二氧化碳?xì)怏w保焊是利用二氧化碳?xì)怏w作為保護(hù)氣體的一種電弧焊。二氧化碳?xì)怏w本身是一種活性氣體，它的保護(hù)作用主要是使焊接區(qū)與空氣隔離，防止空氣中的氮?dú)鈱?duì)熔池金屬的有害作用，因?yàn)橐坏┖缚p金屬被氮化和氧化，設(shè)法脫氧是很容易實(shí)現(xiàn)的，而要脫氮就很困難。二氧化碳?xì)獗：冈诙趸急Ｗo(hù)下能很好地排除氮?dú)?。在電弧的高溫作用下?000K以上），二氧化碳?xì)怏w全部分解成CO+ O，可使保護(hù)氣體增加一倍。
二、二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的規(guī)范參數(shù)
二氧化碳?xì)怏w保護(hù)主要有以下一些參數(shù)：焊接電流、焊接電壓、焊接速度、干伸長度、焊絲、氣體和極性。焊接電流：根據(jù)焊接條件（板厚、焊接位置、焊接速度、材質(zhì)等參數(shù)）選定相應(yīng)的焊接電流。CO2焊機(jī)調(diào)電流實(shí)際上是在調(diào)整送絲速度。因此CO2焊機(jī)的焊接電流必須與焊接電壓相匹配，既一定要保證送絲速度與焊接電壓對(duì)焊絲的熔化能力一致，以保證電弧長度的穩(wěn)定。焊接電壓既電弧電壓： 提供焊接能量。電弧電壓越高，焊接能量越大，焊絲熔化速度就越快，焊接電流也就越大。在焊接電壓和焊接電流一定的情況下： 焊接速度的選擇應(yīng)保證單位時(shí)間內(nèi)給焊縫足夠的熱量.干伸長度是指焊絲從導(dǎo)電咀到工件的距離。
三、二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊使用時(shí)需要注意的問題和容易產(chǎn)生的缺陷
氣保焊機(jī)有別于其它焊機(jī)之處在于它是機(jī)、電、氣三位一體的設(shè)備，在使用中，對(duì)于其所發(fā)生的問題我們應(yīng)從此三個(gè)因素去理解、分析和解決。一般地說：不能焊―電路故障；不好焊―機(jī)械故障；焊不好―保護(hù)氣氣體不純或氣路問題。這是經(jīng)驗(yàn)的寫照，而后兩者占了問題總數(shù)的90%。二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊使用時(shí)需要注意的問題：（一）供電電源應(yīng)連接可靠、網(wǎng)壓正常穩(wěn)定（二）綜合線纜連接緊密可靠、盤繞有序、不打死彎。電纜線應(yīng)選用足夠截面積的銅制電纜。（三）氣瓶壓力、氣體流量應(yīng)符合規(guī)范，加長綜合電纜時(shí)最小氣瓶壓力、氣體流量均應(yīng)適當(dāng)提高。（四）注意保護(hù)焊槍，勿踩踏、防燒、防燙、保持槍體平順。（五）保證導(dǎo)電嘴完好，及時(shí)清理飛濺焊渣。（六） 加長綜合線纜后，適當(dāng)加大電弧力。（七）加長綜合線纜后，焊接電壓在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范上適當(dāng)增加。（八） 隨綜合線纜加長，最大輸出電流應(yīng)減小，暫載率應(yīng)下降。二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的缺陷：氣孔、 裂紋、 蛇形、 焊道、 飛濺、電弧不穩(wěn)等缺陷。
結(jié)語
本文就二氧化碳保護(hù)焊的原理、構(gòu)成以及因操作不當(dāng)?shù)仍斐傻母鞣N缺陷進(jìn)行闡述。
參考文獻(xiàn)
【關(guān)鍵詞】焊接缺陷，裂紋，磁粉探傷
目前，焊接技術(shù)在冶金、機(jī)械、石油和化工等部門中的應(yīng)用已經(jīng)相當(dāng)普遍。隨著工業(yè)技術(shù)的發(fā)展，高強(qiáng)度焊接結(jié)構(gòu)鋼的應(yīng)用日趨廣泛，高強(qiáng)鋼在焊接時(shí)產(chǎn)生缺陷的傾向比普通焊接結(jié)構(gòu)鋼要大，因此隨著高強(qiáng)度鋼的應(yīng)用對(duì)無損檢測技術(shù)也就提出了更高的要求。
焊接部位存在缺陷，必然對(duì)其機(jī)械強(qiáng)度產(chǎn)生一定的影響，其缺陷程度與靜態(tài)強(qiáng)度、沖擊強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度以及應(yīng)力腐蝕的敏感度等具有極為復(fù)雜的關(guān)系。焊接中的缺陷諸如裂紋、未焊透、氣孔、夾渣等缺陷，只有在制造過程中間的適當(dāng)環(huán)節(jié)正確的進(jìn)行無損檢測，才能防止無效的進(jìn)行以后的工序，從而實(shí)現(xiàn)全過程的質(zhì)量管理，減低制作成本。裂紋尤其是表層裂紋在焊接結(jié)構(gòu)中，特別是在承受應(yīng)力作用的焊接結(jié)構(gòu)中，是一種危害極大的缺陷。為保證焊接結(jié)構(gòu)安全運(yùn)行，就必須加強(qiáng)焊接件的檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)缺陷并及時(shí)排除。通過對(duì)焊縫進(jìn)行無損檢測，檢查缺陷并進(jìn)行修補(bǔ)，以保證質(zhì)量，因此無損檢測也是質(zhì)量控制的手段之一。
焊接是在母材和電極之間形成電弧，通過電弧使電能轉(zhuǎn)換為熱能，由于電弧的高溫使焊接金屬熔化并與母材熔合。焊接構(gòu)件是經(jīng)過一系列工序的加工才完成的。在構(gòu)件制作過程中的不同工藝階段，由于工藝和操作不當(dāng)有可能產(chǎn)生相應(yīng)的工藝缺陷。
一、焊接裂紋
1、氣割裂紋。下料和坡口加工多數(shù)采用火焰切割的方法，當(dāng)氣割工藝不當(dāng)或環(huán)境溫度過低，冷卻速度過快時(shí)，對(duì)于強(qiáng)度較高的鋼容易產(chǎn)生氣割裂紋。這種裂紋的方向是不定的，其深度一般在百分之幾到十分之幾毫米。
2、電弧氣刨裂紋。電弧氣刨是以碳棒為電極與鋼板產(chǎn)生電弧，從而把鋼熔化，同時(shí)用氣流把鋼水吹掉。在這個(gè)過程中，碳要向鋼材表面過度，造成氣刨面的增碳。如果冷卻速度過快就會(huì)在電弧氣刨面產(chǎn)生裂紋。這種裂紋的方向是任意的。
3、焊接裂紋
焊接裂紋形成的主要原因有以下幾種：1）母材金屬的碳含量或硫、磷含量過高時(shí)，其焊接性變差，容易產(chǎn)生裂紋。2）焊條、焊劑等焊接材料中的合金元素和硫、磷含量越高時(shí)，產(chǎn)生裂紋的傾向也就越大。3）低溫或有風(fēng)的情況下焊接，致使焊縫冷卻速度過快也容易產(chǎn)生裂紋。4）焊接厚板或其結(jié)構(gòu)的剛性大也容易產(chǎn)生裂紋。
焊接裂紋從不同角度有不同的分類方法。按形成裂紋的溫度可分為熱裂紋和冷裂紋，按裂紋產(chǎn)生的位置可分為焊縫裂紋、熱影響區(qū)裂紋、熔合線裂紋三類。焊接裂紋產(chǎn)生的2個(gè)充要條件：力學(xué)因素和冶金因素。力學(xué)因素：內(nèi)力——制造過程中焊接應(yīng)力、相變應(yīng)力；外力——使用過程中產(chǎn)生。冶金因素：母材：氫脆、合金元素引起的急冷硬化、回火脆性、時(shí)效硬化、加工硬化、高（低）溫脆化、腐蝕脆化等。焊縫：夾雜物（O、N、H、氣孔）脆化、結(jié)晶（柱狀、線狀、粗大）及晶界脆化、急冷脆化等。
二、磁粉檢測缺陷檢出度
磁粉檢測適用于磁性材料的表面和近表面缺陷檢測，它廣泛應(yīng)用于各個(gè)工業(yè)領(lǐng)域，在鑄、鍛件的制造過程中，特別在鐵道車輛的制造、廠修、段修中，磁粉檢測也是重要的常用的無損檢測手段之一。焊接缺陷除肉眼檢測外，還應(yīng)進(jìn)行磁粉檢測、射線檢測、超聲波檢測、滲透檢測、渦流檢測。有關(guān)文獻(xiàn)做過鑒別嘗試，磁粉法檢測對(duì)鐵磁性材料的表面的缺陷很敏感，而其他方法則無法可比。
磁粉檢測的原理是：鐵磁性材料磁化后，在表面和近表面形成漏磁場。此時(shí)在鐵磁性材料表面撒上磁粉，磁粉粒子便會(huì)吸附在缺陷區(qū)域，顯示出缺陷的位置、形狀和大小。磁粉檢測是利用磁粉聚集來顯示工件上的不連續(xù)性及缺陷的。通常把檢測時(shí)磁粉聚集而形成的圖象稱為磁痕。在檢測中觀察到的，缺陷部位吸附著的磁粉叫做缺陷的磁痕。
1、影響磁粉檢測缺陷檢出度的各種因素
根據(jù)電流磁化的原理，當(dāng)磁化電流強(qiáng)度大時(shí)所產(chǎn)生的磁化強(qiáng)度也大，容易暴露缺陷的存在，但磁化電流過大，會(huì)使工件表面產(chǎn)生假象，影響正確分析和判斷工件質(zhì)量，所以應(yīng)該根據(jù)工件的技術(shù)條件選擇磁化電流，不可隨便提高磁化電流的數(shù)值。磁粉的磁性和粒度對(duì)檢出度有很大影響，作為磁粉檢測用的磁粉除應(yīng)經(jīng)過充分氧化，使其成為導(dǎo)磁率高的高性氧化鐵外，還應(yīng)具有適當(dāng)?shù)牧６?。材料的磁化性質(zhì)隨著材料成分、結(jié)晶狀態(tài)及熱處理不同而異，材料導(dǎo)磁性越好，缺陷越容易檢出。采用磁懸液檢測時(shí)，應(yīng)選擇表面張力小、滲透性好的油液按比例配制磁懸液，以便隨著磁場的建立，將磁粉很快帶到缺陷部位去。磁化方向與缺陷方向垂直時(shí)，漏磁最大，因而確定要檢測沿一方向延伸的缺陷，就應(yīng)盡可能把與缺陷垂直的方向做為磁化方向。另外，工件表面平整、清潔、光亮?xí)r，磁粉檢測的缺陷檢出度最大。磁粉檢測的對(duì)象是表面裂紋一類的缺陷，而焊接缺陷不論尺寸、形狀方面，還是結(jié)構(gòu)組織上和材質(zhì)方面都容易產(chǎn)生裂紋，所以焊縫缺陷的檢測使用磁粉法極為常用。
2、磁粉檢測特點(diǎn)和缺陷檢測界限
磁粉檢測的特點(diǎn)是可檢測出鐵磁性材料表面和近表面的缺陷；能直觀地顯示出缺陷的位置、形狀、大小和嚴(yán)重程度；具有很高的檢測靈敏度，可檢測微米級(jí)寬度的缺陷；檢測缺陷重復(fù)性好；在所有種類的探傷中費(fèi)用最低。由于磁粉是微細(xì)的，說磁粉檢測是沒有檢測界限也不過分，從強(qiáng)度觀點(diǎn)看，磁粉檢測能檢測出位于強(qiáng)磁體內(nèi)的結(jié)晶中的磁痕，不作為缺陷的小缺陷都能檢測出來，從工業(yè)角度說，磁粉檢測能夠把實(shí)際意義上的裂紋檢測出來。如果將交流磁化和直流磁化作一比較，交流磁化對(duì)表面缺陷特別靈敏，不易檢出較深的缺陷；而直流磁化可以發(fā)現(xiàn)表面以下特深的缺陷。有關(guān)資料報(bào)道，交流磁化能檢出離表面1.5毫米深的缺陷，而直流磁化能檢出具距離表面3—4毫米深的缺陷。
裂紋等開口缺陷是一種危害性最大的缺陷，它除降低焊接接口的強(qiáng)度外，還因裂紋末端呈尖銳的缺口，在焊接件承載后引起應(yīng)力集中，成為結(jié)構(gòu)斷裂的起源。日常工作中，經(jīng)常遇到這樣的情況，X射線、超聲波檢測沒有發(fā)現(xiàn)缺陷，磁粉檢測卻能發(fā)現(xiàn)表面裂紋，所以說，無論X射線、超聲波檢測、還是磁粉檢測都有其各自的特點(diǎn)和不足，為了更全面的檢驗(yàn)與評(píng)價(jià)材料和產(chǎn)品的質(zhì)量性能，必須采用多種方法組合和檢測。
參考文獻(xiàn)：
[1]中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)無損檢測學(xué)會(huì)，磁粉探傷，機(jī)械工業(yè)出版社，1987.3
[2]復(fù)旦大學(xué)，上海師范大學(xué)物理系 物理學(xué)（電磁學(xué)），上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1979
關(guān)鍵詞： 小直徑筒體焊接 工藝
中圖分類號(hào)： TG439 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)：
正文： 所謂非機(jī)加工小直徑筒體，在國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范里，并沒有明確其直徑范圍是多少，一般以卷板機(jī)能卷制最小直徑。有的筒體直徑不大于500mm，坡口采用半自動(dòng)火焰或是手工火焰切割；然后打磨至露出金屬光澤，手工電弧焊焊接；也有的小直徑碳素鋼、低合金鋼和奧氏體不銹鋼筒體，一般指內(nèi)徑φ≤600mm，筒體壁厚δ≥3mm，長度L ≤1500mm。坡口以機(jī)械加工坡口為主，一般都是小型的壓力容器。如氣瓶、立式反應(yīng)罐等。壓力容器對(duì)焊接要求嚴(yán)格得多，小直徑筒體焊接還包括了一些人能進(jìn)去但不能施焊的壓力容器，比如：600--700mm鍋爐汽包，人僅能進(jìn)去檢驗(yàn)、但不能處理焊道、不能焊接。像這樣的小直徑筒體，可以參照GB150《固容規(guī)》去焊接。
小直徑筒體焊接有如下幾個(gè)特點(diǎn)：
僅能單面焊接；
焊縫必須為全熔透焊縫！在電焊工考試中有一個(gè)比較嚴(yán)格的項(xiàng)目，就是關(guān)于管道焊接或者針對(duì)于小直徑筒體焊接的，叫做“背透”。所謂的“背透”，就是單面焊接，雙面成形。
施焊不能過流、焊接工藝要求極為苛刻。
對(duì)坡口要求高、返修難度大，嚴(yán)格的焊道甚至不允許返修。
小直徑筒體焊接方法有兩種：一是手工焊接、一是自動(dòng)焊接，下面我們就逐一介紹這兩種方法的焊接工藝。我們將從人、機(jī)、料、法、環(huán)等五個(gè)方面闡述：
一、焊接工藝方法：
1焊接坡口加工：在實(shí)際生產(chǎn)中坡口機(jī)加工小直徑筒體與封頭環(huán)焊縫焊接較容易；為保證焊接的質(zhì)量，坡口盡量采用機(jī)械加工坡口，這樣可以減少坡口處的氧化層，得于焊接和清理，如果采用碳弧氣刨加工坡口，必須清除滲碳層，而且需要用角磨砂輪機(jī)進(jìn)行打磨。坡口有設(shè)計(jì)要求的，一定遵照設(shè)計(jì)要求施工，沒有設(shè)計(jì)要求的，要參照相關(guān)規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)施工。
2.常用的焊接工藝方法：手工鎢極氬弧焊(GTAW)打底，焊條電弧焊(SMAW)填充、蓋面。即氬—電聯(lián)焊。對(duì)于非機(jī)加工坡口來說由于坡口角度偏差大，表面可能有凹凸不平，致使筒體與封頭、筒體與筒體間裝配后間隙大小不一致，經(jīng)常造成手工鎢極氬弧焊未焊透或是帶墊板的焊縫熔敷金屬流入墊板與筒體內(nèi)壁之間，致使焊縫的射線探傷不合格。 所以在筒體在氬—電聯(lián)焊時(shí)，要采用機(jī)械加工坡口。
3.焊道布置方法：A：環(huán)縫帶墊板焊接；封焊墊板兩側(cè)；B：環(huán)焊縫背透。
二、施焊有關(guān)人員：
1.焊接工程師應(yīng)根據(jù)NB/T47014（JB/T4708）《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》的要求編制《焊接工藝指導(dǎo)書》，指導(dǎo)施焊人員的操作，建立特種作業(yè)人員管理體系、《焊接操作規(guī)程》等。
2.由于小直徑筒體焊接的要求很高，對(duì)施工焊的有關(guān)人員要求也特別的高，其一就是鉚工下料、坡口對(duì)接、筒體校直、封頭檢查等，都需要一個(gè)有要驗(yàn)、有水平的鉚工；其二就是對(duì)施焊人員要求也高，施焊人員在操作前，要做以下工作：
A：圖紙及工藝交底；
B：焊工考試：尤其是考施焊范圍內(nèi)的平口、縱縫、橫縫等；
C：焊接試件的檢查：也是對(duì)施焊焊工的檢查，包括力學(xué)性能檢驗(yàn)，UT、RT檢驗(yàn)等。
三、機(jī)具：機(jī)具的準(zhǔn)備分兩個(gè)方面，一個(gè)是坡口加工，需要小型車床，一個(gè)是焊接機(jī)具，即電焊機(jī)，電焊機(jī)的選用只要能滿足氬弧焊接所需要的電流、電壓及穩(wěn)定性就可以了。UT、RT所用的儀器等
四、材料：焊接材料宜根據(jù)筒體材料確定，如筒體材料為20鋼、Q235B鋼，則在氬—電聯(lián)焊時(shí)，選用焊絲為H08Mn2Si,電焊條選用E4315型（J427）；如果筒體材料為Q345R，選用焊絲為H08Mn2SiA，焊條選用E5015（J507）型低氫堿性焊條。
五、關(guān)于環(huán)境，由于小直徑筒體設(shè)備，占地小。自重輕，所以宜在車間內(nèi)施焊，這樣可以保證焊接質(zhì)量，如果在室外時(shí)，需要采取一定的防護(hù)措施，包括防風(fēng)、防雨、焊口防銹等。
下面舉例說明小直徑筒體焊接的過程。
一、焊前準(zhǔn)備；選擇直徑為450mm壁厚為8mm的Q345R筒體進(jìn)行2個(gè)不同的焊接工藝實(shí)驗(yàn)對(duì)比，（有墊板和無墊板）
1：坡口形式及加工 對(duì)于8mm厚的鋼卷制的筒體與封頭焊接時(shí)；常用的坡口形式有兩種I形和Y形；I型坡口僅適用不非熔透焊接常壓容器或盛瓶，機(jī)械坡口加工[如下圖所示]
2：組裝定位 定位焊縫長度25~30mm 間距不大于150mm
3：焊前清理 坡口清理 打磨 焊絲用無水乙醇或丙酮去油垢
4：采用氬—電聯(lián)焊。
二、焊接材料；根據(jù)接頭與母材等強(qiáng)度原則GTAW用焊絲H08Mn2SiA和純度為99.99%以上的氬氣； SMAW用低氫型堿性焊條E5015[J507]使用前進(jìn)行350~400度烘陪，保溫時(shí)間不少于1h。焊條要存放在保溫筒內(nèi)，要隨用隨??！
1.墊板；材質(zhì)為Q345R 厚度6mm 寬度30mm
2.焊接設(shè)備：用符合要求的電焊機(jī)。一般宜用BX型電焊機(jī)。
3.焊接參數(shù)及焊接順序：（見下表）
方案一：焊縫背面帶墊板，采用鎢極氬弧焊封焊板兩側(cè) 焊條電弧焊填充 (SMAW)及蓋面的焊接工藝
注：氬弧焊氬氣流量：8～10L|Min 型式如下：
焊后進(jìn)行100%RT探傷，Ⅱ級(jí)以上為合格，一次探傷合格率達(dá)100%；未發(fā)現(xiàn)未焊透，表面氣孔等缺陷；探傷結(jié)果滿足相關(guān)要求。
方案二：焊縫背面不帶墊板，采用手工鎢極氬弧焊打底，焊條電弧焊填充，最后用細(xì)絲埋弧焊的焊接工藝。
焊后進(jìn)行100%RT探傷，Ⅱ級(jí)以上為合格，一次探傷合格率達(dá)100%；未發(fā)現(xiàn)未焊透，表面氣孔等缺陷；探傷結(jié)果滿足相關(guān)要求。
結(jié)果分析
1：在上述工藝實(shí)驗(yàn)分析中；均采用的是氬—電聯(lián)焊，當(dāng)進(jìn)行很好的層間處理后。未出現(xiàn)未焊透的現(xiàn)象。
2：對(duì)于帶墊板的焊縫，必須用手工鎢極氬弧焊對(duì)墊板兩側(cè)進(jìn)行封焊然后用焊條電弧焊進(jìn)行填充，否者熔敷金屬流入墊板與內(nèi)壁之間，造成探傷結(jié)果不合格。因?yàn)楹缚p帶墊板，墊板在于筒體內(nèi)壁裝配時(shí)有的部位間隙較大，焊接時(shí)熔敷金屬很容易流入墊板與內(nèi)壁之間。
3：對(duì)于不帶墊板的焊縫，采用傳統(tǒng)的焊接工藝，GTAW打底 SMAW填充蓋面，這樣能保證焊接質(zhì)量的，但需要注意的是，在用SMAW填充過程中，一定要進(jìn)行層間處理！否則，一旦在填充層出現(xiàn)焊接缺陷，則處理起來很麻煩和費(fèi)力。氬—電聯(lián)焊的關(guān)鍵就在于填充層。要做好層間打磨、層間焊道的清理工作。
小直徑筒體焊接---機(jī)械自動(dòng)焊：
機(jī)械自動(dòng)焊接：是機(jī)械化大生產(chǎn)的需要，也是生產(chǎn)力發(fā)展的趨勢。近十幾年來，我國在焊接裝備制造業(yè)技術(shù)水平有了長足進(jìn)步，焊接裝備的成套性、自動(dòng)化程度、制造精度和質(zhì)量都有了明顯提高，各種焊接設(shè)備的應(yīng)用范圍正逐步擴(kuò)大，小直徑鋼筒體就是一種適合專機(jī)焊接的典型結(jié)構(gòu)件。這種鋼筒體內(nèi)側(cè)焊縫手工施焊非常困難，甚至無法手工焊接，焊縫質(zhì)量很難保證，且效率低、勞動(dòng)強(qiáng)度大。因此，使用專機(jī)焊接是最理想的焊接方法，在此以一種小直徑鋼筒體的專機(jī)焊接應(yīng)用技術(shù)作以下介紹。
1 小直徑筒體自動(dòng)焊接機(jī)
1.1 設(shè)備簡介
焊接專機(jī)主要用于筒體內(nèi)、外縱縫的自動(dòng)焊接，主要結(jié)構(gòu)由焊接操作機(jī)和電動(dòng)機(jī)調(diào)滾輪架組成；操作機(jī)主要由立柱（包括提升機(jī)構(gòu)、防墜落保險(xiǎn)裝置及配重部件）、橫梁（包括齒條及橫梁驅(qū)動(dòng)部件）、機(jī)頭等部件組成，電動(dòng)機(jī)調(diào)滾輪架由一組手動(dòng)機(jī)調(diào)主動(dòng)滾輪架、一組手動(dòng)機(jī)調(diào)從動(dòng)滾輪架和底座組成。
1.2 設(shè)備特點(diǎn)
本焊接專機(jī)具有以下幾個(gè)特點(diǎn)：
焊接質(zhì)量高、焊接速度快、線能量小、工件變形??；
生產(chǎn)率高、人工消耗少、操作簡單；
分埋弧自動(dòng)焊接和氣體保護(hù)焊接，能節(jié)約焊材。
2 焊接工藝
2.1 坡口尺寸
焊接坡口的幾何形狀、尺寸和制備方法會(huì)直接影響到Q345R焊接接頭的質(zhì)量，焊縫的根部缺口往往是各種裂紋的起源地。本文所述的小鋼筒，當(dāng)板厚小于10mm時(shí), 對(duì)接縱縫可采用單面V型坡口；當(dāng)板厚大于10mm時(shí)，可采用雙面坡口，制備方式為機(jī)械加工坡口。鈍邊高度、組對(duì)間隙、焊接參數(shù)之間須保持良好的匹配，匹配不當(dāng)可導(dǎo)致在焊接時(shí)出現(xiàn)穿絲現(xiàn)象，或不能將鈍邊完全熔合, 容易產(chǎn)生鈍邊未熔現(xiàn)象。坡口形狀示意圖如圖3所示，其中：δ表示板厚, α表示坡口角度，b表示根部間隙，p表示鈍邊高度。推薦坡口尺寸：α= 45°~ 60°，b=0~2mm，p=0 ~5mm。
2.2 工藝參數(shù)
Q345R鋼焊接參數(shù)包括能量參數(shù)、溫度參數(shù)和操作參數(shù)三部分。能量參數(shù)是指焊接電流、電弧（焊接）電壓和焊接速度；溫度參數(shù)則包括預(yù)熱溫度、層間溫度和后熱溫度；操作參數(shù)主要由焊接位置、焊接順序、焊接方向和焊道層次等參數(shù)組成。在這些參數(shù)中，能量參數(shù)和溫度參數(shù)對(duì)接頭的質(zhì)量和性能起決定性的作用。對(duì)本文所述的小直徑鋼筒體而言，屬于容器鋼且材料為中厚板，能量參數(shù)對(duì)其焊接接頭起主導(dǎo)作用。
下面舉例說明小直徑筒體焊接工件過程：
小直徑鋼筒體工件規(guī)格：直徑=400 mm，壁厚=14mm，長度=1500mm，材料為Q345R。坡口制備：α=50°，b=0mm，p =2mm。焊接方法：富氬氣體保護(hù)焊，焊絲型號(hào)：H08M2SiA，焊絲直徑：φ1.2mm, 焊槍行走角：90°。焊縫余高控制在1mm以下。
各焊接工藝參數(shù)見附表。
3 焊前準(zhǔn)備及焊接
3.1 焊前準(zhǔn)備
為了保證小鋼筒的焊接質(zhì)量，降低故障率，正確使用焊接專機(jī)，增加設(shè)備壽命，必須做好焊前準(zhǔn)備工作，主要有以下幾點(diǎn)：
3.1.1 檢查零件坡口尺寸是否符合要求；將坡口內(nèi)、外壁50 mm范圍內(nèi)的鐵銹、油污、水分等清理干凈。
3.1.2 檢查保護(hù)氣體是否合格，氣體量是否足夠，各電路、氣路是否正常。
3.1.3 焊接電流、電壓等焊接工藝參數(shù)是否符合要求。
3.1.4 檢查焊接專機(jī)“急?！遍_關(guān)是否復(fù)位。
3.1.5 按工藝要求調(diào)整好焊接速度，送上動(dòng)力電，按下“啟動(dòng)”按鈕調(diào)整機(jī)頭位置，使焊槍移到與焊縫合適的位置。手動(dòng)運(yùn)行一次校核焊接速度是否可靠。
3.1.6 檢查各部分的數(shù)據(jù)是否輸入正確，將手控盒上的“手動(dòng)/聯(lián)動(dòng)”開關(guān)扳到 “聯(lián)動(dòng)”位置，保證各部分處于同步運(yùn)行狀態(tài)。
3.2 焊接
完成以上焊前準(zhǔn)備各步驟后，按下“焊啟/焊停”按鈕，即可進(jìn)行焊接。使用焊接專機(jī)后，焊縫一次性成形，焊縫成形美觀，質(zhì)量可靠。
3.3焊接過程控制：在焊接過程中，需要專業(yè)焊工嚴(yán)格控制焊接質(zhì)量，如電焊的電流、電壓、速度、保護(hù)氣體量或焊劑量。
3.4在焊接過程中，如果是埋弧焊，要過一段時(shí)間清理藥皮，查看缺陷及接頭質(zhì)量，注意層間清理。
3.5在起弧、收弧過程中，要用引弧板。
關(guān)鍵詞：疲勞； 構(gòu)造細(xì)節(jié)；有效缺口應(yīng)力法；正交異性橋面板
中圖分類號(hào)：U441.4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A
正交異性鋼橋面板因具有良好的結(jié)構(gòu)和經(jīng)濟(jì)性能，被廣泛應(yīng)用于各種跨徑的橋梁中.然而實(shí)際橋梁中正交異性橋面板受力復(fù)雜，加之超載現(xiàn)象嚴(yán)重，各種構(gòu)造細(xì)節(jié)容易出現(xiàn)疲勞開裂.對(duì)于其焊接細(xì)節(jié)疲勞性能的評(píng)價(jià)，過去通常采用基于SN曲線的名義應(yīng)力法[1]，但正交異性橋面板的焊接細(xì)節(jié)應(yīng)力復(fù)雜，名義應(yīng)力有時(shí)難以確定，疲勞壽命結(jié)果的離散性可能很大.改進(jìn)的熱點(diǎn)應(yīng)力法可用于焊趾處的疲勞開裂分析 [2]，但不能應(yīng)用于萌生于焊根、內(nèi)部焊接缺陷等其他部位的疲勞開裂分析.另外，熱點(diǎn)應(yīng)力需要外推得到，如何有效地避免非線性應(yīng)力也存在疑問.針對(duì)上述方法存在的缺陷，Radaj提出了有效缺口應(yīng)力法[3]，該法通過某一特定的半徑來劃分焊趾或焊根區(qū)域，進(jìn)而直接計(jì)算缺口根部的線彈性應(yīng)力，從而回避了缺口處的應(yīng)力集中問題.目前，該法在焊接結(jié)構(gòu)的疲勞評(píng)定上得到了一些應(yīng)用.
本文從有效缺口應(yīng)力法的原理出發(fā)，分析正交異性橋面板之橫隔板弧形切口處，與U肋連接的2種不同橫隔板過渡形式中焊趾和焊根處有效缺口應(yīng)力，并將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，目的在于評(píng)價(jià)正交異性橋面板的疲勞壽命.另外，本文運(yùn)用有限元法分析了不同的U肋厚度對(duì)橫隔板與U肋連接焊縫端部疲勞應(yīng)力的影響.
1有效缺口應(yīng)力法原理
1.1有效缺口應(yīng)力法起源
在線彈性條件下，應(yīng)力集中系數(shù)k與（1/ρ）0.5 （ρ為缺口半徑）成正比，當(dāng)缺口較為尖銳時(shí)，缺口尖端的應(yīng)力會(huì)十分大，甚至?xí)霈F(xiàn)應(yīng)力奇點(diǎn).這顯然與實(shí)際情況不符，說明缺口處存在著某種支撐效應(yīng).Neuber在文獻(xiàn)[4]中提出：當(dāng)缺口尖端區(qū)域的應(yīng)力和應(yīng)力梯度較大時(shí)，材料內(nèi)部存在的晶粒取向不同等微觀各向異性不再可以忽略，而根據(jù)忽略材料微觀各向異性的彈性理論求得的彈性應(yīng)力高于此區(qū)域的真實(shí)應(yīng)力，這相當(dāng)于材料的微觀結(jié)構(gòu)支撐約束了彈性應(yīng)力，這個(gè)很小區(qū)域的平均直徑為微觀支撐長度ρ*.該理論則為微觀支撐理論.根據(jù)微觀支撐理論，理論最大缺口應(yīng)力并非產(chǎn)生疲勞裂紋的決定性因素，在裂紋萌生一定區(qū)域內(nèi)的平均缺口應(yīng)力才是產(chǎn)生疲勞裂紋的關(guān)鍵所在.平均缺口應(yīng)力σm可以通過對(duì)理論缺口應(yīng)力σth沿微觀支撐長度ρ*積分求得，如圖1所示.
σm=1ρ*∫x0+ρ*x0σthdx. （1）
1.2有效缺口半徑推導(dǎo)
公式（1）需對(duì)理論缺口應(yīng)力σth積分，計(jì)算較為復(fù)雜.為簡化求解過程，Neuber提出了新的思路：計(jì)算疲勞應(yīng)力時(shí)不需要考慮彈性缺口應(yīng)力平均值σm，而是直接獲得一個(gè)包括微觀支撐效應(yīng)在內(nèi)，反映實(shí)際強(qiáng)度減小的最大缺口應(yīng)力σmax，如圖2所示.微觀支撐效應(yīng)可以用虛擬缺口半徑ρf代替真實(shí)的缺口半徑ρ來反映，見公式（2）：
ρf=ρ+sρ*. （2）
式中：s為支撐系數(shù).
支撐系數(shù)s主要是考慮載荷條件和等效應(yīng)力對(duì)缺口應(yīng)力的影響，其大小與缺口處的應(yīng)力狀態(tài)和適用的強(qiáng)度準(zhǔn)則有關(guān)，具體見表1.
ρ*是材料參數(shù)，材料發(fā)生脆性斷裂時(shí)， ρ*是關(guān)于材料的斷裂韌性KIC和斷裂應(yīng)力σF的函數(shù)[5].
ρ*≈（2/π）（KIC/σF）2. （3）
公式（3）計(jì)算值偏大，對(duì)于高周疲勞，建議采用下式[4]：
ρ*≈（2/π）（Kth/σE）2. （4）
式中：Kth是應(yīng)力強(qiáng)度因子閾值；σE是疲勞極限.
基于大量的疲勞實(shí)驗(yàn)，Neuber認(rèn)為 ρ*是材料屈服極限σY0.2（無明顯屈服的鋼材，規(guī)定以產(chǎn)生0.2%殘余變形的應(yīng)力值為其屈服極限）的函數(shù)[4]，不同材料的微觀支撐長度如圖3所示.
屈服強(qiáng)度/MPa
對(duì)橋梁常用鋼材，Radaj建議s取2.5（假定焊縫處于平面應(yīng)變狀態(tài)，強(qiáng)度理論為馮米塞斯多軸強(qiáng)度理論），ρ*取0.4 mm.當(dāng)缺口根部處于最不利情況時(shí)（缺口的真實(shí)半徑ρ=0），根據(jù)公式（2）可計(jì)算出ρf=1 mm，此時(shí)：
Kfmax=Kt（ρf=1 mm）. （5）
式中：Kfmax為最大疲勞缺口系數(shù)；Kt為應(yīng)力集中系數(shù).
因此，有效缺口應(yīng)力可以通過虛擬半徑ρf=1 mm來劃分焊趾和焊根區(qū)域，進(jìn)而求得缺口根部的線彈性應(yīng)力，如圖4所示.
當(dāng)板厚t
1.3有效缺口應(yīng)力法的計(jì)算
虛擬缺口半徑ρf是一個(gè)理想化的假定，因此有效缺口應(yīng)力法通常利用有限單元法或者邊界單元法去模擬真實(shí)的焊縫應(yīng)力狀態(tài).
有限元計(jì)算時(shí)，網(wǎng)格質(zhì)量直接關(guān)系到計(jì)算結(jié)果的精確性.為此，國際焊接協(xié)會(huì)（IIW）對(duì)缺口處網(wǎng)格大小做了詳細(xì)的規(guī)定[7]，見表2.
不難發(fā)現(xiàn)，上述方法在有限元建模時(shí)不僅顧及了結(jié)構(gòu)整體的幾何效應(yīng)，而且考慮了焊縫細(xì)節(jié)的幾何效應(yīng)，因此可用一條通用的SN曲線評(píng)價(jià)各種不同類別焊縫的疲勞強(qiáng)度.規(guī)范規(guī)定[7]：基于正應(yīng)力評(píng)價(jià)焊接細(xì)節(jié)時(shí)，當(dāng)循環(huán)次數(shù)N107次后，SN曲線的斜率m為22.同時(shí)，當(dāng)虛擬缺口半徑ρf為1 mm時(shí)，焊接細(xì)節(jié)的FAT值（N=2×106次循環(huán)時(shí)材料的疲勞強(qiáng)度）為225 MPa.
然而，上述規(guī)范并沒有解釋FAT值適用的應(yīng)力假定以及ρf為0.05 mm時(shí)鋼材的FAT值.為此，Sonsino在文獻(xiàn)[8]給出了不同半徑和強(qiáng)度假定下的FAT值，見表3.表中，主應(yīng)力假定主要應(yīng)用于脆性材料，而馮米塞斯力假定主要應(yīng)用于延性材料以及多軸應(yīng)力狀態(tài).
2正交異性橋面板的應(yīng)用
2.1試驗(yàn)概述
如前所述，實(shí)際橋梁中正交異性橋面板受力復(fù)雜，加之超載現(xiàn)象嚴(yán)重，各種焊接細(xì)節(jié)容易出現(xiàn)疲勞開裂.雖然設(shè)計(jì)及制造時(shí)采用了各種措施，但橫隔板與U肋連接處的焊縫仍會(huì)出現(xiàn)疲勞裂紋.該處裂紋產(chǎn)生的原因主要有車輪荷載位于橫隔板之間時(shí)產(chǎn)生的面外彎曲應(yīng)力和車輪荷載位于橫隔上時(shí)產(chǎn)生的隔板平面內(nèi)彎剪復(fù)合應(yīng)力2種.關(guān)于隔板面外彎曲應(yīng)力，AASHTO規(guī)范已做了詳細(xì)劃分，而隔板平面內(nèi)的彎剪復(fù)合應(yīng)力目前卻未有規(guī)范明確規(guī)定.
文獻(xiàn)[9]的疲勞試驗(yàn)主要是評(píng)估車輪荷載位于橫隔板時(shí)，正交異性橋面板之橫隔板弧形切口與U肋連接焊縫端部構(gòu)造細(xì)節(jié)的疲勞壽命.試件在橫隔板弧形切口處選取了2種不同的圓弧過渡形式，目的在于通過實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比獲得有利于工程實(shí)踐的構(gòu)造形式.2種不同的疲勞試樣分別為：圓弧相切過渡（S1）與圓弧垂直過渡（S2），如圖5和圖6所示.
為模擬車輪荷載通過橫隔板時(shí)隔板平面內(nèi)的彎剪復(fù)合應(yīng)力，試驗(yàn)時(shí)將試件倒置在疲勞機(jī)上，面板通過螺栓與固定在地面的鋼板連接，如圖7所示.試驗(yàn)過程中試件1（S1）采用5種不同的荷載幅，分別為120 kN，150 kN，180 kN，200 kN，270 kN；試件2（S2）采用荷載幅180 kN，以和試件1（S1）的疲勞實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比.疲勞機(jī)采用等幅加載，應(yīng)力比R=0，加載頻率f為2 Hz.
構(gòu)件失效以疲勞裂紋長度達(dá)到20～30 mm為準(zhǔn)則，試驗(yàn)結(jié)果見表4.
所有試件的疲勞破壞均發(fā)生在橫隔板弧形切口與U肋連接的端焊焊趾處，焊根處無疲勞破壞，如圖8所示.
2.2有限元計(jì)算
有限元計(jì)算有效缺口應(yīng)力時(shí)，可以選擇2D板單元和3D實(shí)體單元建模.通常情況下，正交異性橋面板的構(gòu)造和受力較為復(fù)雜，3D實(shí)體單元能更好地反映實(shí)際的受力狀態(tài).因此，建模時(shí)建議選用3D實(shí)體單元.
本文有限元分析時(shí)采用與試驗(yàn)一致的荷載幅值加載到疲勞試件上，橋面板處采用固結(jié)處理.由于缺口處需要很高的網(wǎng)格分辨率，為減少計(jì)算量，根據(jù)結(jié)構(gòu)和載荷條件的對(duì)稱性，選取1/4模型，如圖9和圖10所示.
正交異性橋面板建模時(shí)采用了子模型技術(shù)對(duì)關(guān)鍵細(xì)節(jié)進(jìn)行局部細(xì)化，如圖11和圖12所示.子模型技術(shù)是基于圣維南原理，即當(dāng)作用于彈性體表面某一區(qū)域的載荷被另一等效載荷替代時(shí)，只會(huì)對(duì)載荷替換區(qū)域附近的應(yīng)力分布有影響，對(duì)此外大部分區(qū)域的應(yīng)力影響可忽略不計(jì).為保證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，建模時(shí)應(yīng)使切割邊界遠(yuǎn)離應(yīng)力集中區(qū)域，一般通過比較子模型切割邊界上的應(yīng)力與粗糙模型相應(yīng)位置的結(jié)果是否一致來驗(yàn)證.
網(wǎng)格質(zhì)量與有限元計(jì)算結(jié)果息息相關(guān)，因此，本文給出了2套不同的網(wǎng)格尺寸，以做網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)算，如圖13和圖14所示.其中，方案1沿焊趾缺口區(qū)域的單元尺寸為0.1 mm，沿焊根缺口區(qū)域的單元尺寸為0.2 mm；方案2沿焊趾缺口區(qū)域的單元尺寸為0.06 mm，沿焊根缺口區(qū)域的單元尺寸為0.13 mm.上述建模均采用了高次單元，不難發(fā)現(xiàn)，所有的網(wǎng)格大小均滿足規(guī)范的規(guī)定值.
考慮到焊縫處于多軸應(yīng)力狀態(tài)，本文應(yīng)力分析時(shí)一律選用馮米塞斯應(yīng)力.當(dāng)荷載幅值為120 kN時(shí)，有限元計(jì)算結(jié)果如圖15和圖16所示.
通過上述計(jì)算可得出試件S1和試件S2的有效缺口應(yīng)力，具體見表5和表6.
從表5和表6可知，在滿足規(guī)范規(guī)定的網(wǎng)格大小條件下，改變網(wǎng)格密度對(duì)計(jì)算結(jié)果影響已很小，幾乎可忽略不計(jì)，因此上述有限元建模滿足網(wǎng)格無關(guān)性標(biāo)準(zhǔn)，網(wǎng)格精度符合要求.方案2焊趾和焊根缺口區(qū)域的單元尺寸均小于方案1，因此計(jì)算的結(jié)果較為精確些，應(yīng)力分析應(yīng)采用方案2得到的有效缺口應(yīng)力，具體見表7.
從表7可知，試件S1焊趾和焊根處的有效缺口應(yīng)力均大于試件S2，結(jié)果表明試件S1的最大有效缺口應(yīng)力比試件S2高11%，這與在相同的荷載幅值作用下，試驗(yàn)時(shí)試件S2的循環(huán)次數(shù)要多一些的現(xiàn)象一致.因此相比于試件S1，試件S2的疲勞強(qiáng)度要高一些.對(duì)比發(fā)現(xiàn)：試件S1和試件S2的焊趾處有效缺口應(yīng)力均顯著大于焊根處的有效缺口應(yīng)力.其中，試件S1焊趾處最大有效缺口應(yīng)力比焊根處高67%，試件S2焊趾處最大有效缺口應(yīng)力比焊根處高129%，這表明疲勞裂紋更易在焊趾處產(chǎn)生，該結(jié)果與加載時(shí)所有焊接件均在焊趾處疲勞開裂的現(xiàn)象相同.另外，試件S1靠近隔板側(cè)焊根處的有效缺口應(yīng)力比靠近U肋側(cè)高112%，試件S2靠近隔板側(cè)焊根處的有效缺口應(yīng)力比靠近U肋側(cè)高47%，因此相比于靠近U肋側(cè)焊根，技術(shù)人員要更注重靠近隔板側(cè)焊根處的焊接質(zhì)量，以避免疲勞裂紋的產(chǎn)生.
有限元建模時(shí)選用了與試驗(yàn)一致的荷載幅值，計(jì)算出不同荷載幅值作用下試件S1和試件S2的最大有效缺口應(yīng)力，具體見表8.
根據(jù)上述有效數(shù)據(jù)，采用有效缺口應(yīng)力法去評(píng)估構(gòu)造細(xì)節(jié)的疲勞壽命，其對(duì)應(yīng)的SN曲線應(yīng)滿足以下基本關(guān)系：
1）基于SN曲線評(píng)價(jià)構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度時(shí)，構(gòu)件疲勞強(qiáng)度的保證率應(yīng)不低于PS=97.7%；
2）在疲勞評(píng)價(jià)中應(yīng)充分考慮殘余應(yīng)力的影響，通常采用較高的應(yīng)力比.
殘余應(yīng)力對(duì)有效缺口應(yīng)力法的影響一直是關(guān)注的熱點(diǎn)[10].1989年和1994年，Olivier在疲勞試驗(yàn)時(shí)就采用了應(yīng)力比R=0.4去評(píng)價(jià)T型和Y型焊接件的疲勞壽命；2008年，Hobbacher進(jìn)一步地選用應(yīng)力比R≥0.4分析了不同載荷條件下焊接件在焊趾和焊根處的疲勞破壞；2010年，F(xiàn)ricke和Paetzold利用較高的應(yīng)力比驗(yàn)算了大尺寸模型的疲勞壽命.上述試驗(yàn)結(jié)果均表明：在充分考慮殘余應(yīng)力的影響時(shí)，IIW規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)SN曲線均能保證焊接件的疲勞強(qiáng)度保證率大于99.7%.
近期，Pedersen通過對(duì)比一系列試驗(yàn)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)[11]：當(dāng)板厚較小時(shí)， IIW規(guī)范規(guī)定的SN曲線并不能滿足對(duì)接焊的試驗(yàn)結(jié)果.針對(duì)上述狀況，Pederson在文章中建議采用較小的FAT值（建議200 MPa），或者將規(guī)范規(guī)定的最小疲勞缺口系數(shù)Kw從1.6提高至2.0.本文焊接工藝采用的是角焊縫，因此不存在Pederson提出的這種狀況.
試驗(yàn)時(shí)，二次殼彎曲應(yīng)力會(huì)導(dǎo)致焊接件疲勞應(yīng)力的增長，因此規(guī)范規(guī)定有限元計(jì)算結(jié)果應(yīng)乘以應(yīng)力放大系數(shù)km，對(duì)于角焊縫，規(guī)范建議km 取1.20[7]，計(jì)算結(jié)果見表9.
從圖17知，試驗(yàn)結(jié)果有一定的離散，原因主要來自于兩個(gè)方面：一是焊接技術(shù)、焊接質(zhì)量、局部缺陷的大小和類型；二是焊接過程殘余應(yīng)力的影響.這就要求我們?cè)谝院蠹庸ぶ圃鞎r(shí)要更加注重正交異性橋面板細(xì)節(jié)處的焊接質(zhì)量，避免產(chǎn)生大的質(zhì)量誤差.
試驗(yàn)結(jié)果表明：基于有效缺口應(yīng)力法疲勞評(píng)價(jià)的正交異性橋面板的試驗(yàn)保證率PS=100%，符合要求.圖17顯示，結(jié)果有一定的保守性，這可能與有效缺口應(yīng)力法中假定缺口的真實(shí)半徑ρ=0有關(guān)，因?yàn)閷?shí)際正交異性橋面板構(gòu)造細(xì)節(jié)處的真實(shí)半徑一般不為0.
綜上所述，雖然結(jié)果有一定的離散，但是試驗(yàn)結(jié)果滿足規(guī)范建議的SN曲線，這也證明了有效缺口應(yīng)力法可以很好地應(yīng)用在正交異性橋面板的疲勞評(píng)價(jià)中.
2.3U肋厚度的影響
實(shí)際橋梁中，正交異性橋面板的疲勞裂紋主要出現(xiàn)在橋面板與U肋連接處，大多數(shù)研究也主要關(guān)注構(gòu)造細(xì)節(jié)對(duì)該處的影響，其中包括U肋厚度與該處疲勞的關(guān)系.例如，Sim[12]計(jì)算發(fā)現(xiàn)U肋厚度對(duì)橋面板與U肋連接處焊縫的應(yīng)力幾乎沒有影響，該處的應(yīng)力主要受橋面板厚度以及焊縫熔透率影響.而關(guān)于U肋厚度對(duì)橫隔板弧形切口與U肋連接的焊縫處細(xì)節(jié)的疲勞影響卻很少有論文涉及.
針對(duì)上述問題，本文建模時(shí)選取7～11 mm5種不同的U肋厚度去計(jì)算橫隔板弧形切口與U肋連接焊縫端部的有效缺口應(yīng)力.模型選取與圓弧垂直（S2）的橫隔板過渡形式，橫隔板厚度保持不變，荷載條件同上述實(shí)驗(yàn).選取10 mm的云圖，如圖18所示，有限元計(jì)算結(jié)果如圖19所示.
從圖19可知，隨著U肋厚度的增加，焊趾和焊根處的最大有效缺口應(yīng)力都出現(xiàn)較大程度的增長.結(jié)果表明：U肋厚度的增加非但沒有提高結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度，反而更易于橫隔板弧形切口與U肋連接處疲勞裂紋的產(chǎn)生.
3結(jié)論
1）相比于名義應(yīng)力法和熱點(diǎn)應(yīng)力法，有效缺口應(yīng)力法具有更大的優(yōu)勢.通過上述試驗(yàn)分析，驗(yàn)證了有效缺口應(yīng)力法可以很好地應(yīng)用于正交異性鋼橋面板的疲勞評(píng)價(jià)中.
2）在充分考慮殘余應(yīng)力的影響時(shí)，有效缺口應(yīng)力法均可應(yīng)用到疲勞評(píng)價(jià)中.而上述試驗(yàn)結(jié)果具有一定的保守性，這可能與假定缺口的真實(shí)半徑為0有關(guān)，建議開展更大尺寸模型和更多疲勞試驗(yàn)驗(yàn)證方法的精確性.
3）當(dāng)車輛荷載作用于橫隔板時(shí)，U肋與橫隔板端焊縫處的焊趾有效缺口應(yīng)力大于焊根處的有效缺口應(yīng)力，疲勞裂紋更容易在焊趾處產(chǎn)生.在焊根處，靠近隔板側(cè)的有效缺口應(yīng)力顯著大于靠近U肋處，因此要更注重靠近U肋處焊根的細(xì)節(jié)質(zhì)量.
4）U肋厚度對(duì)橋面板與U肋連接處焊縫疲勞幾乎沒有影響，但當(dāng)荷載作用于橫隔板時(shí)，U肋厚度的增加卻導(dǎo)致U肋與橫隔板端焊縫處焊趾和焊根的有效缺口應(yīng)力顯著地增長.因此，增加U肋厚度非但不能提高結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度，反而更易于U肋與橫隔板端焊縫處疲勞裂紋的產(chǎn)生.
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論文關(guān)鍵詞：科學(xué)原理；技術(shù)科學(xué)；技術(shù)教育
根據(jù)聯(lián)合國教科文組織(UNESCO)《技術(shù)和職業(yè)教育術(shù)語》(1984年)第8條的解釋，所謂“技術(shù)教育(technical education)，這種教育在第二級(jí)教育高端和第三級(jí)教育低端時(shí)培養(yǎng)中級(jí)人才(技術(shù)員、中級(jí)管理人員等)；在大學(xué)水平時(shí)培養(yǎng)高級(jí)管理崗位的工程師和技術(shù)師。技術(shù)教育包括普通文化教育，理論的、科學(xué)的和技術(shù)的學(xué)科學(xué)習(xí)，以及相關(guān)技能訓(xùn)練?！北M管以學(xué)校教育為中心的技術(shù)教育的思想和實(shí)踐可以一直追溯到古代的中國、希臘和羅馬，而以技術(shù)教育為目的的學(xué)校教育的發(fā)展卻是產(chǎn)生于18世紀(jì)后半葉，19世紀(jì)后半葉走上正軌，并隨技術(shù)的發(fā)展而逐步高級(jí)化。
一、工業(yè)革命催生了學(xué)校形式的技術(shù)教育
如果要追溯技術(shù)教育產(chǎn)生的淵源，其雛形是產(chǎn)生于歐洲中世紀(jì)的學(xué)徒制。學(xué)徒制最初的形式是父親把自己的技藝傳授給兒子，是一種與初期手工業(yè)相適應(yīng)的教育形式。后來隨著手工業(yè)的發(fā)展，為了生存與競爭，手工業(yè)者不能單靠自己的孩子的力量進(jìn)行工作，必須把一部分技藝傳給別人的孩子，才能保持足夠的手工業(yè)生產(chǎn)者。然而，“自斯蒂文(Stevin，1548-1620)和伽利略(Galfleo，1564-1642)時(shí)代以來。力學(xué)科學(xué)使人對(duì)機(jī)器產(chǎn)生了新的理解，尤其是在18世紀(jì)，數(shù)學(xué)開始經(jīng)常被運(yùn)用到機(jī)器構(gòu)造的理論和實(shí)踐中去。在18世紀(jì)，可以看到有關(guān)材料強(qiáng)度的實(shí)驗(yàn)開始出現(xiàn)，這對(duì)于應(yīng)用力學(xué)的發(fā)展和性能良好的發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)是有幫助的。精密測量是科學(xué)的重要基礎(chǔ)，對(duì)于一切復(fù)雜機(jī)械裝置的設(shè)計(jì)和維護(hù)，它都起著越來越重要的作用。此外，實(shí)用工程技術(shù)本身也獲得了發(fā)展的動(dòng)力。這種變革實(shí)質(zhì)上是機(jī)械技術(shù)的新開端。機(jī)械技術(shù)的產(chǎn)生和發(fā)展催生了一般稱為機(jī)器時(shí)代的新時(shí)代，引起了工業(yè)領(lǐng)域的大變革。特別是蒸汽機(jī)的發(fā)明，成為工業(yè)革命的核心標(biāo)志。工業(yè)革命的四項(xiàng)基本成就是：用機(jī)器取代了工具、引入新的原動(dòng)力、普遍適用的原動(dòng)力、工廠成為生產(chǎn)組織的一種新形式。技術(shù)的變革和工廠的規(guī)模化生產(chǎn)，促使學(xué)徒制走向衰退，學(xué)校形式的技術(shù)教育開始出現(xiàn)。從學(xué)徒制走向?qū)W校形式的技術(shù)教育，一方面是由于生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展使然，此時(shí)的勞動(dòng)者已從掌握手工工具進(jìn)行生產(chǎn)發(fā)展為掌握機(jī)器進(jìn)行生產(chǎn)，如果不提高勞動(dòng)者的文化知識(shí)水平，必然導(dǎo)致生產(chǎn)力的破壞；另一方面也是因?yàn)?，由于生產(chǎn)力水平的提升，工農(nóng)業(yè)開始出現(xiàn)規(guī)?；蛯I(yè)化生產(chǎn)，對(duì)勞動(dòng)者需求的規(guī)模和要求也在提升，需要批量“生產(chǎn)”勞動(dòng)者。正如馬克思在《資本論》第一卷中所指出：“大工業(yè)在再生產(chǎn)出舊的分工和固定化的專業(yè)的同時(shí)，它需要有適應(yīng)于不斷變化的勞動(dòng)需求而可以隨意支配的人員，工藝學(xué)校和農(nóng)業(yè)學(xué)校是這種變革過程在大工業(yè)基礎(chǔ)上自然發(fā)展起來的一個(gè)要素?！碑?dāng)然，在當(dāng)時(shí)，盡管學(xué)校形式的技術(shù)教育開始產(chǎn)生，但學(xué)徒制依然起著較大的輔助作用，許多特種藝人還要采用學(xué)徒制進(jìn)行培養(yǎng)。由此我們也清醒地認(rèn)識(shí)到，工業(yè)革命初期并未完全促進(jìn)技術(shù)教育的發(fā)展，相反，由于使用了機(jī)器，資本家得以大量雇傭女工、童工來代替原來有手藝的成年工人，而且每天工作時(shí)間很長。在當(dāng)時(shí)，只有少數(shù)的“慈善家”才給工廠做工的孩子以上學(xué)的機(jī)會(huì)，主要是半工半讀的學(xué)校，進(jìn)行小學(xué)文化教育，也逐漸增加一些技藝教育，這些學(xué)校成為早期技術(shù)學(xué)校的前身。這個(gè)時(shí)期，除歐洲幾個(gè)國家外，其他地區(qū)技術(shù)學(xué)校極少，如日本到1875年只有一所技術(shù)學(xué)校，總共僅15名學(xué)生。18世紀(jì)后期，為了適應(yīng)社會(huì)的需要，英國建立了一些開設(shè)實(shí)用課程的實(shí)業(yè)學(xué)校。
二、科學(xué)原理在技術(shù)領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用促進(jìn)了技術(shù)教育的發(fā)展
19世紀(jì)70年代以來，人類開始進(jìn)入電力時(shí)代，這又一次的技術(shù)革命，促使技術(shù)教育得以迅速發(fā)展。電力的應(yīng)用并非直接來源于生產(chǎn)，而是來源于科學(xué)實(shí)驗(yàn)。英國科學(xué)家法拉第在1831年發(fā)現(xiàn)了電磁感應(yīng)定律，成為發(fā)電機(jī)的理論基礎(chǔ)。經(jīng)過了幾十年，到19世紀(jì)70年代科學(xué)家才制成了有實(shí)用價(jià)值的發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)；19世紀(jì)80年代，解決了遠(yuǎn)距離輸電問題，出現(xiàn)了電力照明；十九世紀(jì)末，又出現(xiàn)了無線電技術(shù)。這些新技術(shù)的出現(xiàn)不但對(duì)工廠的勞動(dòng)力提出了新的要求，更促進(jìn)了技術(shù)教育的發(fā)展。以工業(yè)革命的起源地英國為例，在19世紀(jì)20年代，英國孕育了其歷史上偉大的教育運(yùn)動(dòng)——建立技工學(xué)校(mechanics’institutes)。但當(dāng)時(shí)的這類學(xué)校的辦學(xué)者對(duì)其特殊的作用并未有很清醒的認(rèn)識(shí)，使得這類學(xué)校一度陷入困境?！斑@類學(xué)校在經(jīng)濟(jì)波動(dòng)中起伏不定，忽好忽壞，當(dāng)就業(yè)情況好時(shí)，它們興旺發(fā)達(dá)。在經(jīng)濟(jì)蕭條的年代，政治學(xué)明顯比自然科學(xué)更重要時(shí)，它們就失去了活力，因?yàn)榧脊W(xué)校的方針不是去探討一些容易引起爭論的有關(guān)政治或經(jīng)濟(jì)的問題?！辈扇〖脊W(xué)校的方針并不奇怪，因?yàn)楫?dāng)時(shí)大多數(shù)的技工學(xué)校都是由富裕的制造商或商人積極主動(dòng)創(chuàng)辦的，他們對(duì)政治激昂的情緒并未給這類學(xué)校帶來好運(yùn)，這種熱情未能持續(xù)多久，到1830年，技工學(xué)校就陷入了困境。技工學(xué)校在當(dāng)時(shí)陷入困境和衰敗一方面是辦學(xué)者沒有明確認(rèn)識(shí)到“學(xué)校的目標(biāo)是教會(huì)工人(干什么學(xué)什么)掌握那些他們?cè)诠ぷ髦袝?huì)用到的科學(xué)原理；讓他們了解這些科學(xué)原理實(shí)際的應(yīng)用，以及怎樣學(xué)以致用；使他們能全面地了解自己的工作，并有能力對(duì)工作進(jìn)行改造；教會(huì)他們?nèi)绾卧谏鐣?huì)中提升自己，使業(yè)余生活過得既體面又愉快?！奔脊W(xué)校授課內(nèi)容很少與工人每天的工作相關(guān)；另一方面也是由于在當(dāng)時(shí)條件下缺少作為技術(shù)教育基礎(chǔ)的初級(jí)教育。盡管當(dāng)時(shí)的技工學(xué)校沒有對(duì)英國的工業(yè)革命產(chǎn)生立竿見影的影響，也不能滿足英國大眾對(duì)技術(shù)教育的需要，但其作用的顯現(xiàn)已使一些有遠(yuǎn)見的人認(rèn)識(shí)到英國的工業(yè)不能再依靠早期對(duì)貿(mào)易和商業(yè)的壟斷，也不能只靠那些沒有受過技術(shù)教育的發(fā)明者和手工藝技師了。“其培養(yǎng)的一些學(xué)生已走向成才之路，如揚(yáng)(James Young，1811-1883)先在格拉斯哥的安德森學(xué)校學(xué)習(xí)，后來成為石油工業(yè)之父。在英國的蘭開夏郡、柴郡和約克郡創(chuàng)辦的工會(huì)(技工學(xué)校的一種形式)，走出了技術(shù)教育體制化的第一步。他們和藝術(shù)學(xué)會(huì)合作第一次在全國舉行了夜校生的技術(shù)資格考試，并在19世紀(jì)下半葉融入了全國的技術(shù)教育系統(tǒng)。”1889年，英國《技術(shù)教育法》的頒布，以及基于此法令的所有地方當(dāng)局的技術(shù)教育，格拉斯哥皇家技術(shù)學(xué)院、哈德斯菲爾德技術(shù)學(xué)院、曼徹斯特技術(shù)學(xué)院等高等技術(shù)學(xué)院的建立都受到技術(shù)學(xué)校運(yùn)動(dòng)的影響.
與英國相反，當(dāng)時(shí)的一些歐洲大陸國家則以義務(wù)教育為基礎(chǔ)來發(fā)展技術(shù)教育，如在普魯士，1826年提出一項(xiàng)規(guī)章，要求所有7-14歲的兒童要上全日制的學(xué)校。在其他一些歐洲國家，兒童在完成初等教育學(xué)業(yè)前不允許參加工作，大約到14歲才能進(jìn)廠勞動(dòng)，但他們必須在職業(yè)學(xué)校繼續(xù)接受教育，一直到16歲。這種全日制的職業(yè)學(xué)校對(duì)工人帶來很大的好處：不但講授與許多職業(yè)相關(guān)的科學(xué)原理，而且還迫使年輕人繼續(xù)閱讀和思考，所有的學(xué)校都教科學(xué)和幾何制圖，有些學(xué)校是高度專業(yè)化的，專門教授紡織、采礦、建筑、釀造以及類似行業(yè)的技術(shù)。
技術(shù)教育產(chǎn)生時(shí)期的技術(shù)學(xué)校在許多專家學(xué)者的眼中被看成了學(xué)校形式的職業(yè)教育產(chǎn)生時(shí)期，其原因在于當(dāng)時(shí)的技術(shù)學(xué)校主要是培養(yǎng)職業(yè)領(lǐng)域的技能型(操作型)人才，而且當(dāng)時(shí)的職業(yè)都與生產(chǎn)技術(shù)有關(guān)，可以說當(dāng)時(shí)的技術(shù)教育與職業(yè)教育沒有什么太大的區(qū)別。
1851年以前，英國的中學(xué)和技工學(xué)校對(duì)技術(shù)沒產(chǎn)生什么影響，大學(xué)對(duì)技術(shù)的影響就更微乎其微了，絕大多數(shù)早期的大學(xué)實(shí)際上根本不聘請(qǐng)科學(xué)家講課，維多利亞前期的牛津大學(xué)和劍橋大學(xué)就學(xué)的少數(shù)工業(yè)管理人員并不要求學(xué)習(xí)與技術(shù)有關(guān)的自然科學(xué)方面的知識(shí)。但1851年的世界博覽會(huì)對(duì)英國來說是一個(gè)轉(zhuǎn)折，盡管這次博覽會(huì)對(duì)許多英國人來說是一個(gè)舉國自我陶醉的獨(dú)特盛會(huì)。一百種產(chǎn)品經(jīng)國際評(píng)審團(tuán)評(píng)議后，英國贏得了其中絕大部分的金獎(jiǎng)。然而，一些富有遠(yuǎn)見的觀察家對(duì)來自海外競爭的跡象引起了警覺：很明顯，英國在貿(mào)易和商業(yè)方面的霸主地位已受到威脅，顯然，一些國家正超越英國，因?yàn)樗麄兊氖止I(yè)工人受到比較良好的教育，政府對(duì)科學(xué)和技術(shù)方面的研究工作給予慷慨資助。如為了新技術(shù)發(fā)展的需要，“許多歐洲大陸國家都設(shè)立了高等技術(shù)學(xué)校，而且，大家都認(rèn)識(shí)到這是培養(yǎng)未來有志于成為工業(yè)企業(yè)技術(shù)帶頭人的途徑。不過，德國的幾所大學(xué)已經(jīng)培訓(xùn)，而且還在培訓(xùn)許多化工技術(shù)方面的人才。眾所周知，歐洲大陸大量創(chuàng)建制造業(yè)公司、機(jī)械工廠及其他類型的工廠，如果沒有在學(xué)校中建立高等技術(shù)教育的體系，沒有為最初的科學(xué)調(diào)查配置必要的設(shè)備，沒有對(duì)教學(xué)和最初的研究工作進(jìn)行正確的評(píng)估，那么，在諸多不利條件的影響下，高等技術(shù)教育是不可能得到充分發(fā)展的?！睔W洲大陸國家廣泛實(shí)施高等技術(shù)教育的體制并非是出于人道主義，它旨在促進(jìn)歐洲大陸國家間的相互競爭，趕上并超過英國的工業(yè)水平。為了爭取化學(xué)工業(yè)的領(lǐng)導(dǎo)地位，德國轉(zhuǎn)向大學(xué)求助。 從1830年開始，德國的歷史學(xué)家蘭克(Ranke)、科學(xué)家亥姆霍茲(Helamholtz)等把研究精神帶進(jìn)了大學(xué)，結(jié)果大學(xué)的研究實(shí)驗(yàn)室，而非大學(xué)的課堂，成為培養(yǎng)化工專家的苗圃，而且他們和德國的化學(xué)工業(yè)保持著緊密的聯(lián)系。在荷蘭，早在1864年，代爾夫特已有一所有國家資助的技術(shù)專科學(xué)校，它的宗旨是為荷屬領(lǐng)地培訓(xùn)工廠經(jīng)理、工程師、建筑師采礦專家。即使在美國，創(chuàng)建技術(shù)教育事業(yè)也比英國堅(jiān)定。在殖民地時(shí)期，美國還沒有獨(dú)立的技術(shù)教育，只有一些服從主人命令而不以學(xué)術(shù)技術(shù)為主的藝徒制度。獨(dú)立戰(zhàn)爭之后，特別是隨著農(nóng)業(yè)技術(shù)和機(jī)械技術(shù)的發(fā)展，社會(huì)對(duì)技術(shù)教育的需求越來越迫切。1862年，美國聯(lián)邦政府頒布《莫雷爾法案》(MofillAct)，規(guī)定聯(lián)邦政府贈(zèng)予每個(gè)州一定的土地，土地出售的收入用于支持大學(xué)，“贈(zèng)地學(xué)院”由此得名，它們建立的初衷是推廣農(nóng)業(yè)技術(shù)和機(jī)械技術(shù)。由國家資助的學(xué)院的捐款有力地促進(jìn)了高等技術(shù)教育在美國的發(fā)展。1865年創(chuàng)建的麻省理工學(xué)院因其辦學(xué)宗旨而聞名：“我們打算為那些想在企業(yè)里擔(dān)任管理職務(wù)的人提供機(jī)會(huì)……在我校，學(xué)生將系統(tǒng)地學(xué)習(xí)政治和社會(huì)的關(guān)系，并掌握科學(xué)的方法和生產(chǎn)工藝?！泵鎸?duì)這種情況，英國的有識(shí)之士提出：“以前，原材料是我們優(yōu)越于其他國家的主要資本，現(xiàn)在原材料價(jià)格正在逐漸扯平，由于運(yùn)輸?shù)玫礁纳疲牧喜辉倨尕浛删?。將來我們必須扶持工業(yè)，不是靠土地的資源優(yōu)勢去競爭，而是靠智力的競爭；而理論科學(xué)的研究者……是工業(yè)戰(zhàn)車的‘駿馬’……在為工業(yè)教育創(chuàng)建學(xué)校的同時(shí)，也為英國的科學(xué)進(jìn)步作點(diǎn)貢獻(xiàn)?！痹谶@些有識(shí)之士的影響下，1853年，英國女王在演說中對(duì)政府支持與工業(yè)有關(guān)聯(lián)的技術(shù)教育做出承諾，一年以后內(nèi)閣增設(shè)了科學(xué)和藝術(shù)部，目的是促進(jìn)科學(xué)和技術(shù)教育的發(fā)展。它的第一個(gè)有關(guān)教育的任務(wù)是管理已經(jīng)開辦了兩年的國立煤礦學(xué)校，該校與一所私人集資、在1845年開辦的皇家化學(xué)學(xué)院合并，從而開了國家資助高等技術(shù)教育的先河。整個(gè)這段時(shí)期，來自對(duì)歐洲大陸競爭的擔(dān)憂成了英國進(jìn)行教育改革的原因之一。
然而真正推動(dòng)英國技術(shù)教育的發(fā)展的主要?jiǎng)恿€在于1867年在巴黎舉辦的世界博覽會(huì)。英國曾在1851年的世界博覽會(huì)中幾乎包攬了所有項(xiàng)目的大獎(jiǎng)，而到1867年，卻不得不對(duì)勉強(qiáng)得到的12個(gè)獎(jiǎng)項(xiàng)感到滿意。面對(duì)這種現(xiàn)狀，“一種非常一致的觀點(diǎn)占了優(yōu)勢，認(rèn)為我們的國家已表現(xiàn)得缺乏獨(dú)創(chuàng)性，而且在常規(guī)工業(yè)技術(shù)方面也止步不前……人們達(dá)成共識(shí)的原因是法國、普魯士、奧地利、比利時(shí)和瑞士已擁有了一套對(duì)雇主、工廠和車間經(jīng)理的完善的工業(yè)教育體系，而英國卻沒有?！贬槍?duì)這種情況，當(dāng)時(shí)的英國議會(huì)決心對(duì)技術(shù)教育的迫切需求開展調(diào)查，并通知駐外使館的大使和領(lǐng)事報(bào)告所在國的技術(shù)教育發(fā)展情況，同時(shí)委派一個(gè)特別調(diào)查委員會(huì)調(diào)查關(guān)于在各工業(yè)部門進(jìn)行理論和應(yīng)用科學(xué)教育的各種規(guī)定。該委員會(huì)的報(bào)告成了英國技術(shù)史上的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，因?yàn)閺拇擞鴮⒓夹g(shù)教育課程設(shè)進(jìn)學(xué)校，也導(dǎo)致20世紀(jì)英國工業(yè)的高度發(fā)展。該委員會(huì)在報(bào)告中闡明了兩個(gè)論點(diǎn)。第一，歐洲大陸各國較低的工資和工業(yè)的穩(wěn)定發(fā)展使制造商在爭奪市場方面能夠成功與英國競爭。第二，在某些企業(yè)里，這種競爭的成功取決于經(jīng)營者對(duì)應(yīng)用科學(xué)的掌握，而相比之下英國不具備這種條件。例如。披露了由于價(jià)格便宜，格拉斯哥一座建筑物上采用了比利時(shí)制的鐵架，比利時(shí)依靠對(duì)礦石、石灰石助溶劑和燃料進(jìn)行化學(xué)分析的方法降低了鐵架的生產(chǎn)成本；英國的紡織品被送到法國染色是因?yàn)榉▏募夹g(shù)比英國先進(jìn)。這種先進(jìn)歸因于法國學(xué)校的應(yīng)用科學(xué)教學(xué)。英國吸取了1867年巴黎世界博覽會(huì)上的失敗教訓(xùn)后，通常意義上的學(xué)者，還有企業(yè)家們，都積極倡導(dǎo)科學(xué)和技術(shù)教育，尤其是支持理論科學(xué)和應(yīng)用科學(xué)方面的高等教育，大力發(fā)展高等技術(shù)教育，建立一種切實(shí)可行的方法，把工廠的經(jīng)驗(yàn)和大學(xué)教學(xué)結(jié)合起來，把車間的經(jīng)驗(yàn)和實(shí)驗(yàn)室的工作結(jié)合起來。1889年，由英國皇家委員會(huì)起草的《技術(shù)教育法》(Technical Instruction Act)頒布，準(zhǔn)許地方當(dāng)局建立技術(shù)學(xué)校。一年后通過了地方性《稅收法》(Taxation Act)使地方當(dāng)局可以利用一大筆從關(guān)稅和消費(fèi)稅中收到的金額(所謂的“威士忌酒錢”)來發(fā)展技術(shù)教育。該法通過后不久，萊斯特職業(yè)學(xué)院和布萊頓技術(shù)學(xué)院就建立起來了，全國的技術(shù)學(xué)院都振興起來了。
三、技術(shù)的科學(xué)化和科學(xué)的技術(shù)化推動(dòng)了技術(shù)教育的高移
